PV2R2-59-L-RAL-41

PV2R14-17-184-F-RAAA-33
PV2R14-17-200-F-RAAA-33
PV2R14-17-237-F-RAAA-33
PV2R14-19-136-F-RAAA-33
PV2R14-19-153-F-RAAA-33
PV2R14-19-184-F-RAAA-33
PV2R14-19-200-F-RAAA-33
PV2R14-19-237-F-RAAA-33
PV2R14-23-136-F-RAAA-33
PV2R14-23-153-F-RAAA-33
PV2R14-23-184-F-RAAA-33
PV2R14-23-200-F-RAAA-33
PV2R14-23-237-F-RAAA-33
PV2R14-25-136-F-RAAA-33
PV2R14-25-153-F-RAAA-33
PV2R14-25-184-F-RAAA-33
PV2R14-25-200-F-RAAA-33
PV2R14-25-237-F-RAAA-33

PV2R2-59-L-RAL-41

DSHG 03 3 C 4 C1 R2 E T R100 N 14 L
DSHG 03 3 C 4 C1 R2 E T R100 N 14 
DSHG 03 3 C 4 C1 R2 E T R100 N1 14 L
DSHG 03 3 C 4 C1 R2 E T R100 N1 14 
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 14 
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 N 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 N 14 
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 N1 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A100 N1 14 
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 14 
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 N 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 N 14 
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 N1 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E A100 N1 14 
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 14 
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 N 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 N 14 
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 N1 14 L
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 E T A100 N1 14 
DSHG 03 3 C 40 C1 R2 A200 14 L

PV2R2-59-L-RAL-41
在工作過程中，閥內流體的流動特性對液壓元件的性能有著直接的影響。當液體流經閥口時，液體流動現象復雜，壓降增大，產生較大的能量損失，同時在閥芯凹角和閥座拐角處形成旋渦，造成閥內振動噪聲和能量損失。由于實際生產使用的滑閥結構和尺寸種類比較多，通過實驗來觀測液流在滑閥內的實際流動狀態是比較困難的，因此從流場微觀角度對液壓油流經流場狀態進行可視化研究，通過改變閥芯形狀及參數改善滑閥流場流動特性，從而對滑閥進行結構優化，提高滑閥工作性能。傳統的滑閥閥芯溝槽底部采用尖角形式，主要為了加工方便。但隨加工技術的進步，數控加工已非常普遍，溝槽加工成什么形狀并不會提高加工成本。因此，本文通過把閥芯溝槽底部加工成不同形狀，通過對比不同形狀流場的分布狀態，以及對改善滑閥性能的影響程度，確定了合理的參數范圍。液壓閥近年來，越來越多的國內外學者對液壓滑滑口處的流場進行了研究，采用流體計算學CFD方法，通過fluent軟件對滑閥內流場進行可視化分析，得到固定開口下滑閥滑腔內流體的速度湍能分布等結果，利用實驗研究和理論推導，對閥內流場分布和能量損失進行研究。液壓閥CFD模型及解析假定.CFD分析模型滑閥結構為對稱結構，用UG建立了閥內流體的三維模型。圖所示為常規滑閥模型，圖為改進滑閥模型。對比可以看出，改進滑閥模型是將閥芯凹角處直角改為圓弧形過渡。受實驗條件限制