管道防腐中有一種涂料叫做重防腐環氧粉末涂料，它還可以稱作為熔結環氧粉末，國外一般都簡稱為FBE，最早是開發于20世紀50年代，60年代實現了工業化生產，經過這么多年的不斷完善，此涂料已經發展較為成熟。現在大部分防腐鋼管都在使用重防腐環氧粉末涂料.環氧粉末防腐鋼管的使用范圍之大，已經遍布全世界各地，從力陸地到海洋，從平原到山地，河流，湖泊，從西伯利亞草原到非洲沙漠，從美洲大陸到中東海灣，這些都有熔結環氧粉末的應用實例。我國最da工程“西氣東輸”就采用的是環氧粉末防腐鋼管，使得重防腐環氧粉末涂料在我國有了長足的發展。）重防腐熔結環氧粉末涂料按用途可分為：管道內噴涂用粉、管道外噴涂用粉、石油鉆管用粉，以及三層結構防腐用粉.雙層熔結環氧粉末防腐鋼管 采用環氧粉末涂敷打底聚乙烯PE及粘劑纏繞或包覆形成的三層PE工藝，是目前國內外普遍采用的鋼管道防腐工藝，也是目前國內西氣東輸及油田輸油、氣，城市供氣、供水所采用的管道防腐工藝。具有耐化學腐蝕, 耐陰極剝離, 耐機械破壞性能。環氧煤瀝青防腐 環氧煤瀝青防腐結構：由環氧樹脂+煤焦油瀝青+填料制成的防腐涂料在鋼管表面上用玻璃布作為加強涂敷形成防腐層,常用于管道外壁防腐。厚度一般為0.5～1.0mm 。環氧熔結粉末防腐FBE/2FBE使用壽命：40年到50后高密度聚乙烯外套防腐 高密度聚乙烯外套防腐結構：在鋼管外表面包裹高密度聚乙烯材料制成,具有極高的機械強度和優良的耐腐蝕性能,可以保護鋼管在運輸,安裝及使用過程中避免因外界因素而造成的破壞。制造外套管應添加抗氧劑,紫外線穩定劑和碳黑等。聚乙烯外套管易老化,如露天存放宜用篷布等物遮蓋,堆放處應遠離高熱源和火源,制成防腐鋼管后,禁止暴曬,驟冷,否則聚乙烯外套管易開裂,影響產品性能和使用壽命。 環氧粉末浸塑工藝防腐 環氧粉末一直是采用靜電噴涂工藝涂敷。由于環氧粉末浸塑工藝受附著力問題困擾,環氧粉末的浸塑始終沒能推廣。近年來隨著三椰環氧粉末浸塑專用磷化液開發成功,首次攻克了環氧粉末浸塑工藝的附著力難題,開始出現環氧粉末的浸塑這一新興工藝。本產品應用廣泛,適用于海洋設施,石油化工,建筑行業和其他工礦企業的鋼結構和機械設備,各類儲罐,輸送管道等鋼材的防腐。防腐鋼管在我國石油,化工,天然氣,熱力,污水處理,水源,橋梁。
環氧粉末防腐鋼管產品是國內新發展的一種新型管道材料，采用內外均有涂塑保護層，中間為增強焊接鋼管或無縫承壓鋼管的復合結構，克服了鋼管本身存在的易生銹、腐蝕、高污染、及塑料管強度低、易變形的缺陷，整合了鋼管和塑料產品的共同優點，屬于國家推廣使用的環保產品。涂塑復合鋼管是在鋼管內壁融溶一層厚度為 0.5 ～ 1.0mm 的聚乙烯（PE ）樹脂、乙烯－bing烯酸共聚物（EAA）、環氧（EP）粉末、無毒聚bing烯（ PP ）或無毒聚氯乙烯（PVC）等有機物而構成的鋼塑復合型管材，它不但具有鋼管的高強度、易連接、耐水流沖擊等優點，還克服了鋼管遇水易腐蝕、污染、結垢及塑料管強度不高、消防性能差等缺點，設計壽命可達50 年。內外涂塑主要缺點是安裝時不得進行彎曲，熱加工和電焊切割等作業時，切割面應用生產廠家配有的無毒常溫固化膠涂刷。 該漆綜合了環氧樹脂的機械強度高、粘接力大、耐化學介質浸蝕和瀝青的耐水、抗微生物、抗植物根系的特點，是一種高性能的防腐絕緣涂料，該產品有良好的耐化學品性、耐水性。適用于輸油、輸氣、輸水管道，自來水、煤氣、管道、煉油廠、化工廠、污水處理廠的設備和管道的防腐，亦可作為海洋石油鉆井平臺及船舶水下部的防腐及礦山、井下設備的防腐。 高密度聚乙烯外套防腐 高密度聚乙烯外套防腐結構：在鋼管外表面包裹高密度聚乙烯材料制成，具有極高的機械強度和優良的耐腐蝕性能，可以保護鋼管在運輸、安裝及使用過程中避免因外界因素而造成的破壞。制造外套管應添加抗氧劑、紫外線穩定劑和碳黑等。聚乙烯外套管易老化，如露天存放宜用篷布等物遮蓋，堆放處應遠離高熱源和火源，制成防腐鋼管后，禁止暴曬、驟冷，否則聚乙烯外套管易開裂，影響產品性能和使用壽命。環氧粉末浸塑工藝防腐環氧粉末一直是采用靜電噴涂工藝涂敷。由于環氧粉末浸塑工藝受附著力問題困擾，環氧粉末的浸塑始終沒能推廣。近年來隨著三椰環氧粉末浸塑專用磷化液開發成功，首次攻克了環氧粉末浸塑工藝的附著力難題，開始出現環氧粉末的浸塑這一新興工藝。
我公司廠家直銷環氧粉末防腐鋼管價格有優勢,質量有保障,專業生產單層熔結環氧粉末防腐鋼管,內外涂塑環氧粉末防腐鋼管,環氧粉末防腐螺旋鋼管,外壁環氧粉末防腐鋼管,內壁環氧熔結粉末防腐鋼管,環氧粉末防腐螺旋鋼管,環氧熔結粉末防腐直縫鋼管,燃氣管道用環氧粉末防腐鋼管,歡迎洽談。世界各國的工業發展導致對石油的需求量越來越大，對石油工業的依賴性也越來越強，而石油工業的發展離不開油田開采全過程中的各種設施的配套。隨著石油工業的快速發展，人們對石油勘探、鉆采、集輸和注水等工藝過程的認識越來越清楚，油管等在石油勘探開發中發揮的作用也越來越大。尤其是隨著油氣勘探開發地域的擴展，所開采油氣層位置越來越深、地質條件愈趨復雜、難度越來越大，為保證盡可能高效地進行石油鉆采和提高油采收率，從鉆井、固井、壓裂酸化，到最后采出油、氣的各個環節，都必須采取有效的防腐措施以保證作業的順利進行。通過注水井向油層注水，是大多數油田目前用來保持油層壓力并延長采油期，提高油田開發速度和石油采收率的一項措施。在油開采過程中，油中含有的各種腐蝕性介質和油田井下油管由于經受注水及增注、調配等環節影響，會造成井下注水油管的嚴重腐蝕。腐蝕不但消耗了大量高品質的無縫鋼管，而且鐵銹與水一起注入油層，還會破壞油層結構，影響油井質量，嚴重時會造成注水油管的管壁由于嚴重腐蝕而穿孔，使整個油井報廢。注水井管柱腐蝕將直接影響油田的油生產，嚴重的管柱腐蝕在幾個月內即造成管柱失效，如果防腐得當，將挽回非常可觀的腐蝕損失，因此油管的有效防腐是油田的一項重要工作。
環氧粉末防腐鋼管一經上市就受到了新老客戶的好評，此種管道的防腐方式也正在逐漸的被各種工程所采納，近年來由于石油、天然氣、化工、煤礦、供排水等等工程的大力開展，管道埋地防腐鋼管的市場需求量也在急劇增加，隨著科技的不斷發展進步各種新型防腐模式也在不斷推出，同時也在傳統防腐上不斷研發創新使防腐鋼管的防腐蝕效果也在逐步提升。就拿FBE熔結環氧粉末防腐螺旋鋼管舉例其中防腐的主要用料環氧粉末涂料是不含溶劑100%固體粉末狀涂料。具有不用溶劑、無污染、節省能源和資源、減輕勞動強度和涂膜機械強度高等特點。層熔結環氧粉末防腐鋼管FBE環氧粉末先在流化床內充分流化，然后通過靜電噴，使粉末顆粒帶負電，均勻地豁附在接地的經預熱的鋼管表面。對于少量擴散的粉末，可通過回收系統回收，不會造成粉塵污染。管道防腐中有一種涂料叫做重防腐環氧粉末涂料，它還可以稱作為熔結環氧粉末，國外一般都簡稱為FBE，最早是開發于20世紀50年代，60年代實現了工業化生產，經過這么多年的不斷完善，此涂料已經發展較為成熟。現在大部分防腐鋼管都在使用重防腐環氧粉末涂料.環氧粉末防腐鋼管的使用范圍之大，已經遍布全世界各地，從力陸地到海洋，從平原到山地，河流，湖泊，從西伯利亞草原到非洲沙漠，從美洲大陸到中東海灣，這些都有熔結環氧粉末的應用實例。我國zuida工程“西氣東輸”就采用的是環氧粉末防腐鋼管，使得重防腐環氧粉末涂料在我國有了長足的發展。重防腐熔結環氧粉末涂料按用途可分為：管道內噴涂用粉、管道外噴涂用粉、石油鉆管用粉，以及三層結構防腐用粉.雙層熔結
優質鋼和高級優質鋼，其牌號后面帶有"A"字者，為高級優質鋼，反之為一般優質鋼。高級優質鋼在下列的部分或全部優于優質鋼：縮小成分含量范圍，減少有害元素（如硫、磷、銅）含量，保證較高純凈度（要求非金屬夾雜物含量少），保證較高力學性能和工藝性能。縱向和橫向標準中稱縱向是指與加工方向平行（即順加工方向）者；橫向是指與加工方向垂直（加工方向即鋼管軸向做沖擊功實驗時，縱向試樣的斷口因與加工方向垂直。故稱橫向斷口；橫向試樣的斷口因與加工方向平行，故稱縱向斷口。鋼管外形，公稱尺寸：是標準中規定的名義尺寸，是用戶和生產企業希望得到的理想尺寸，也是合同中注明的訂貨尺寸。實際尺寸：是生產過程中所得到的實際尺寸，該尺寸往往大于或小于公稱尺寸。這種大于或小于公稱尺寸的現象稱為偏差。偏差：在生產過程中，由于實際尺寸難于達到公稱尺寸要求，即往往大于或小于公稱尺寸，所以標準中規定了實際尺寸與公稱尺寸之間允許有一差值。差值為正值的叫正偏差，差值為負值的叫負偏差。公差：標準中規定的正、負偏差值絕對值之和叫做公差，亦叫"公差帶"。偏差是有方向性的，即以"正"或"負"表示；公差是沒有方向性的，因此，把偏差值稱為"正公差"或"負公差"的叫法是錯誤的。交貨長度又稱用戶要求長度或合同長度。標準中對交貨長度有以下幾種規定：通常長度（又稱非定尺長度）：凡長度在標準規定的長度范圍內而且無固定長度要求的，均稱為通常長度。定尺長度應在通常長度范圍內，是合同中要求的某一固定長度尺寸。但實際操作中都切出絕對定尺長度是不大可能的，因此標準中對定尺長度規定了允許的正偏差值。 以結構管標準為：生產定尺長度管比通常長度管的成材率下降幅度較大，生產企業提出加價要求是合理的。加價幅度各企業不盡一致，一般為基價基礎上加價10%左右。
倍尺長度應在通常長度范圍內，合同中應注明單倍尺長度及構成總長度的倍數。實際操作中，應在總長度的基礎上加上允許正偏差20mm，再加上每個單倍尺長度應留切口余量。以結構管為例，規定留切口余量，若標準中無倍尺長度偏差及切割余量規定時，應由供需雙方協商并在合同中注明。倍長尺度同定尺長度一樣，會給生產企業帶來成材率大幅度降低，因此生產企業提出加價是合理的，其加價幅度同定尺長度加價幅度基本相同。范圍長度在通常長度范圍內，當用戶要求其中某一固定范圍長度時，需在合同中注明。可見，范圍長度比定尺和倍尺長度要求寬松，但比通常長度加嚴很多，也會給生產企業帶來成材率的降低。因此生產企業提出加價是有道理的，其加價幅度一般在基價上加價4%左右。焊接鋼管 焊接鋼管也稱焊管，是用鋼板或鋼帶經過卷曲成型后焊接制成的鋼管。焊接鋼管生產工藝簡單，生產效率高，品種規格 多，設備資少，但一般強度低于無縫鋼管。20世紀30年代以來，隨著優質帶鋼連軋生產的迅速發展以及焊接和檢驗技術的進 步，焊縫質量不斷提高，焊接鋼管的品種規格日益增多，并在越來越多的領域代替了無縫鋼管。焊接鋼管按焊縫的形式分為直縫焊管和螺旋焊管。
隨著科學技術的進步和經濟社會的快速發展，鋼結構在建筑工程中得到了廣泛應用。鋼結構相對于其它材料結構有很多優勢，但是，鋼結構的耐火性能極差，其材料特性隨著溫度的升高而迅速降低。發生火災時，結構內部能夠在短時間內迅速升溫至幾百度甚至上千度。隨著火災溫度升高和損傷的累積，鋼結構的材料性能逐漸劣化，結構內部逐漸產生大變形和內力重分布，大大削弱了結構的整體性能，使鋼結構發生嚴重的破壞，甚至過早的整體倒塌，造成嚴重的經濟損失和人員傷亡。因此，研究框架結構的整體抗火性能和抗連續倒塌能力十分必要。
運用ANSYS有限元分析軟件對兩層單跨鋼框架結構進行火災模擬分析，分別考慮著火位置、初始荷載水平、梁柱線剛度比等因素對火災下鋼框架結構整體性能以及抗連續性倒塌能力的影響。結果表明，鋼結構受火層從上層移至下層，梁跨中相對位移增大，耐火時間縮短，結構內力變化更為顯著，整體性能和抗倒塌能力變差；增加初始荷載值，梁跨中相對位移增加，耐火時長縮短，結構內力明顯增大，結構的抗火能力和抗倒塌能力變弱；減小梁柱線剛度比，耐火時長大大增加，梁內力變化幅度變小，可提高鋼結構的整體性能和抗倒塌能
目前，國內外已經做了大量的結構高溫試驗，抗火理論也較為完善，但較多的是對單個的梁、柱構件進行研究分析，對整體框架的研究較少；火災試驗費用較高，試驗過程難以控制，不能全面考慮某單一變量對框架結構的影響，而進行數值模擬分析對計算機性能要求高，往往需要很長的計算時間。本文以一單跨雙層平面鋼框架結構為例，利用ANSYS軟件的熱力耦合功能分析了著火位置、初始荷載水平、梁柱線剛度比等因素對火災下鋼框架結構的整體性能及抗連續性倒塌能力的影響。分析結果可以指導設計人員設計出合理的耐火保護措施，達到安全、經濟、可靠的抗火設計目的。假定該梁所在空間溫度按ISO-834標準火模型上升，。溫度曲線所示。假定梁和柱的構造形式如圖所示柱的腹部有磚墻，因此，僅朝受火單元的翼緣受到熱作用。梁上部托混凝土樓板，因此，除上翼緣上表面外的所有表面均受到熱作用，虛線所示為受熱邊界。熱量以對流和輻射的形式從熱空氣傳遞到結構表面，又以傳導的形式在結構內部傳播。本模型建立的雙層單跨鋼框架結構，在樓層受到相同的均布荷載下，分析討論受火部位這項因素對鋼框架整體結構安全性以及抗倒塌能力的影響。本文梁采用三面受火，柱采用一面受火，進行分析，建立的模型鋼框架下層受火模型和鋼框架上層受火模型。
在溫度的作用下，鋼材會出現不同程度的膨脹現象，梁和柱都有不同程度的拉伸，隨著溫度的升高，梁的相對位移也隨之增加，但是柱子的軸向伸長更大，造成梁的絕對位移小于常溫值，這樣不能直觀的反應受火梁和非受火梁跨中位移的差別。因此，本文分別對非受火層、受火層的梁跨中相對位移和柱端水平位移進行對比分析。從對非受火層的影響來看，火災發生后，只要火災沒有蔓延至非受火層，對非受火層的位移影響非常小。但是，發生火災的位置不同，影響的程度也有差別。從圖9可以看出，下層受火時二層非受火結構的跨中位移明顯大于上層受火時一層非受火結構的跨中位移。從對受火層的影響來說，梁的跨中相對位移也有先增大后減小再增大的趨勢。火災發生初期，高溫對鋼結構的屈服強度和彈性模量的影響不大，鋼結構力學性能下降不明顯，比較小，結構受荷載作用產生一定的位移，但隨著溫度增加，高溫對鋼結構力學性能影響逐漸增大，柱子兩側受熱不均勻，向外側產生一定的轉角，導致梁跨中位移有了一定的減小，后期在高溫影響下，鋼材的承載能力急劇降低，使梁跨中相對位移不斷增大。與此同時，受火位置的不同對受火梁影響程度也不同，同一時刻，下層受火梁的跨中相對位移明顯大于上層受火梁的跨中相對位移值，溫度場分布影響了框架接結構梁柱的承載能力，受火樓層越靠近底層，該鋼框架梁柱除了高溫對力學性能的削弱，還受到上部結構荷載的總和作用，受火樓層相對靠上，受到上部結構的荷載作用相對較小，且受火層下部結構基本不受火災影響，承載能力基本沒有降低，還和常溫下一樣。下層柱由于受到的約束相對較多，產生的水平位移相對小一點。
在火災作用下，鋼框架結構整體是否達到承載力極限狀態尚未形成統一的判別標準。在參閱相關文獻的基礎上最終確定3條承載力極限狀態判別標準：一是柱失穩；二是梁的跨中相對位移超過跨度的1/30；三是任意一點位移的增加速度。以上一種或幾種情況同時出現，即認為結構破壞。通過對結構梁、柱的變形過程分析可知，當結構下層發生火災時，梁、柱變形很小，結構沒有破壞，梁、柱變形突變，導致結構整體破壞，所以結構下層受火時的耐火極限為12min。當結構上層發生火災時，所以結構下層受火時的耐火極限為18min。從結構的耐火時間來看，下層受火的耐火時間明顯低于上層受火的耐火時間，下層發生火災時，在12min時結構發生破壞，而上層發生火災時，結構在18min時發生破壞。鋼框架結構是一個復雜的超靜定結構，分析受火鋼框架結構，應當對它進行受力分析。隨著結構受火，會進行內力重分布，鋼框架在不同時刻的應力分布規律基本類似，選取時間為360ｓ和720s時的應力分布。由于鋼框架結構的梁是三面受火，柱是單面受火，導致柱內側溫度高于柱外側溫度，形成不均勻的溫度場，產生了不同程度的溫度變形，從而材料出現不同程度的劣化，鋼框架結構則發生了復雜的內力重分布。梁柱節點和柱腳等部位顯示出較大的應力值，且應力較大值首先保持不變，然后漸漸減小。究其原因是火災剛剛開始時溫度不高，對結構性能的影響較小，對最大應力值的影響也較小；隨著溫度繼續升高鋼結構的屈服強度和彈性模量受到顯著影響，鋼結構的力學性能出現明顯下降，其最大應力值也逐漸變小。
鋼框架結構在受火層發生劇烈的內力重分布，以及材料劣化膨脹等力學作用，也會影響非受火層的應力分布。下層受火時，上梁跨中應力最大值.上層受火時，下梁跨中應力最大值達到136.926MPa，這也解釋了下層受火對非受火層產生的跨中位移大于上層受火的跨中位移值。火災發生的位置越靠建筑物下層，同一時刻產生的變形也越大，結構產生的內力重分布也越顯著，耐火時間也越短，抗連續性倒塌的能力也越弱。初始荷載是鋼框架結構未受到火災作用下所受到的荷載作用，初始荷載水平不一樣，對結構的高溫性能也會有一定的影響。從對非受火層的影響來看，初始荷載水平對梁跨中相對位移的影響主要發生在火災前，火災發生之后，走勢差不多。只是鋼框架結構下層受火時明顯一些，這也從另一角度說明了受火位置越靠下，對鋼框架結構的影響越大。從對受火層的影響來看，初始荷載水平對梁跨中相對位移影響就比較明顯了，初始荷載值大的梁跨中相對位移明顯大于初始荷載值小的，鋼框架結構下層受火時，已經相差。從結構的耐火時間來看，下層鋼框架結構受火的破壞時刻能夠較為明顯的看出：初始荷載值越大，鋼框架結構的耐火時間越短。初始荷載值大的鋼框架結構破壞時刻為10min，而初始荷載值小的鋼框架結構破壞時刻為12min，明顯的提前破壞2min，因此，對于建筑結構，應該盡量減少一些不必要的荷載。在火災發生過程中，初始荷載水平大小對鋼框架結構內力有很大影響。火滅發生后，鋼框架結構相對要安全的話，承受的應力值就應該盡量的小，這樣受高溫影響的材料才會有足夠的承載能力去承擔鋼結構的各種荷載。若初始荷載值相對較小，火災發生后產生的應力也會較小，同一時刻，相對安全很多，因此，應當盡量減少一些不必要的初始荷載。初始荷載水平的大小影響鋼框架結構的耐火時間，建筑物應該盡量減少不必要的荷載作用，有助于提高鋼框架結構抗倒塌能力。
梁和柱的線剛度比就是根據梁柱在彈性階段剛度之間的比值，它受截面形式、截面尺寸、長度（或高度）等因素影響，也可以說，梁柱線剛度比是一個比較大的綜合因素，它綜合考慮了梁柱的各項力學性能以及相互之間的關系。結構梁柱線剛度具體情況。在這兩種情況下得到梁跨中相對位移和柱端水平位移。從對非受火層的影響來看，梁柱線剛度比對梁跨中相對位移的影響主要發生在火災前，火災發生之后，走勢差不多。只是鋼框架結構下層受火時明顯一些，這也說明了受火位置越靠下，對鋼框架結構的影響越大。梁柱線剛度比對鋼框架結構下層受火和上層受火影響有差異。鋼框架結構下層受火，下層梁受到的約束較多，剛度比較小的梁抗彎能力較差，產生的跨中位移較大；鋼框架結構上層受火，受到的約束較小，剛度比較小的梁抗彎能力較弱，按照常理來說應該和下層受火一樣，會產生較大的跨中位移，而從圖21看出，跨中產生的相對位移值反而先變小了，下層鋼框架結構受火的破壞時刻能夠較為明顯的看出：梁柱線剛度比越大的，梁柱線剛度比大的鋼框架結構跨中內力都比梁柱線剛度比小的跨中內力大，隨著火災時間的增加，溫度的升高，梁柱力學性能的下降，承載能力降低，而結構產生的內力越大也就越危險，由此可知，選用梁柱線剛度比較小的鋼框架結構（強柱弱梁型）有助于鋼框架結構整體抗火能力。
梁柱線剛度比對鋼框架結構的影響較大，選擇梁柱線剛度比小的鋼結構可以提高結構的耐火時間，有助于提高鋼結構的抗火性能和抗倒塌能力。通過數值模擬分析各類參數對鋼框架結構整體性能以及抗倒塌能力的影響，獲得了各因素下的梁柱變形特征及力學性能變化規律：受火層從上層移至下層，梁跨中相對位移增大，耐火時長將從原來的18min減少至12min，結構內力變化更為顯著，鋼框架結構的整體性能和抗倒塌能力變差，梁跨中相對位移增加，耐火時長由原來的,結構內力明顯增大，鋼結構的抗火能力和抗倒塌能力變弱，即由強梁弱柱變為強柱弱梁，耐火時長大大增加，梁內力變化幅度減小，鋼結構的整體性能和抗倒塌能力得到提高。直縫焊管生產工藝簡單，生產效率高，成本低，發展較快。螺旋焊管的強度一般比直縫焊管高，能用較窄的坯料生產管徑較大的焊管，還可以用同樣寬度的坯料生產管徑不同的焊管。但是與相同長度的直縫管相比，焊縫長度增加，而且生產速度較低。 因此，較小口徑的焊管大都采用直縫焊，大口徑焊管則大多采用螺旋焊。低壓流體輸送用焊接鋼管也稱一般焊管，俗稱黑管。是用于輸送水、煤氣、空氣、油和取暖蒸汽等一般較低壓力流體他用途的焊接鋼管。鋼管接壁厚分為普通鋼管和加厚鋼管；接管端形式分為不帶螺紋鋼管（光管）和帶螺紋鋼管。鋼管的規格用公稱口徑（mm）表示，公稱口徑是內徑的近似值。習慣上常用英寸表示，低壓流體輸送用焊接鋼管除直接用于輸送流體外，還大量用作低壓流體輸送用鍍鋅焊接鋼管的原管。低壓流體輸送用鍍鋅焊接鋼管也稱鍍鋅電焊鋼管，俗稱白管。是用于輸送水、煤氣、空氣油及取暖蒸汽、暖水等一般較低壓力流體或其他用途的熱浸鍍鋅焊接（爐焊或電焊）鋼管。鋼管接壁厚分為普通鍍鋅鋼管和加厚鍍鋅鋼管；接管端形式分為不帶螺紋鍍鋅鋼管和帶螺紋鍍鋅鋼管。鋼管的規格用公稱口徑（mm）表示，公稱口徑是內徑的近似值，習慣上常用英寸表示
普通碳素鋼電線套管是工業與民用建筑、安裝機器設備等電氣安裝工程中用于保護電線的鋼管。直縫電焊鋼管是焊縫與鋼管縱向平行的鋼管。通常分為公制電焊鋼管、電焊薄壁管、變壓器冷卻油管等等。承壓流體輸送用螺旋縫埋弧焊鋼管是以熱軋鋼帶卷作管坯，經常溫螺旋成型，用雙面埋弧焊法焊接，用于承壓流體輸送的螺旋縫鋼管。鋼管承壓能力強，焊接性能好，經過各種嚴格的科學檢驗和測試，使用安全可靠。鋼管口徑大，輸送效率高，并可節約鋪設管線的投資。主要用于輸送石油、天然氣的管線。承壓流體輸送用螺旋縫高頻焊鋼管是以熱軋鋼帶卷作管坯，經常溫螺旋成型，采用高頻搭接焊法焊接 的，用于承壓流體輸送的螺旋縫高頻焊鋼管。鋼管承壓能力強，塑性好，便于焊接和加工成型；經過各種嚴格和科學檢驗和測試，使用安全可靠，鋼管口徑大，輸送效率高，并可節省鋪設管線的投資。主要用于鋪設輸送石油、天然氣等的管線。一般低壓流體輸送用螺旋縫埋弧焊鋼管是以熱軋鋼帶卷作管坯，經常溫螺旋成型，采用雙面自動埋弧焊或單面焊法制成的用于水、煤氣、空氣和蒸汽等一般低壓流體輸送用埋弧焊鋼管。一般低壓流體輸送用螺旋縫高頻焊鋼管是以熱軋鋼帶卷作管坯，經常溫螺旋成型，采用高頻搭接焊法焊接用于一般低壓流體輸送用螺旋縫高頻焊鋼管。樁用螺旋焊縫鋼管是以熱軋鋼帶卷作管坯，經常溫螺旋成型，采用雙面埋弧焊接或高頻焊接制成的，用于土木建筑結構、碼頭、橋梁等基礎樁用鋼管。
按生產方法無縫鋼管可分為：熱軋管、冷軋管、冷拔管、擠壓管、頂管。焊管按工藝可分為：電弧焊管、電阻焊管（高頻、低頻）、氣焊管、爐焊管。按焊縫分：直縫焊管、螺旋焊管。按斷面形狀簡單斷面鋼管可分為：圓形鋼管、方形鋼管、橢圓形鋼管、三角形鋼管、六角形鋼管、菱形鋼管、八角形鋼管、半圓形鋼圓、其他。復雜斷面鋼管可分為：不等邊六角形鋼管、五瓣梅花形鋼管、雙凸形鋼管、雙凹形鋼管、瓜子形鋼管、圓錐形鋼管、波紋形鋼管、表殼鋼管、其他 3、按壁厚分類--薄壁鋼管、厚壁鋼管。按用途分類可分為：管道用鋼管、熱工設備用鋼管、機械工業用鋼管、石油、地質鉆探用鋼管、容器鋼管、化學工業用鋼管、特殊用途鋼管、其他。焊接鋼管也稱焊管，是用鋼板或鋼帶經過卷曲成型后焊接制成的鋼管。焊接鋼管生產工藝簡單，生產效率高，品種規格多，設備資少，但一般強度低于無縫鋼管。20世紀30年代以來，隨著優質帶鋼連軋生產的迅速發展以及焊接和檢驗技術的進 步，焊縫質量不斷提高，焊接鋼管的品種規格日益增多，并在越來越多的領域代替了無縫鋼管。焊接鋼管按焊縫的形式分為直縫焊管和螺旋焊管。直縫焊管生產工藝簡單，生產效率高，成本低，發展較快。螺旋焊管的強度一般比直縫焊管高，能用較窄的坯料生產管徑較大的焊管，還可以用同樣寬度的坯料生產管徑不同的焊管。但是與相同長度的直縫管相比，焊縫長度增加30~100%，而且生產速度較低。 因此，較小口徑的焊管大都采用直縫焊，大口徑焊管則大多采用螺旋焊。
環氧煤瀝青防腐螺旋鋼管就是我們常說的幾布幾油，常見的有一布兩油，三布兩油，五步三油，七布四油。環氧煤瀝青防腐螺旋鋼管組份為環氧煤瀝青底漆和面漆，都是以環氧樹脂和煤瀝青為主要成膜物，添加各種防銹顏料、絕緣性填料、增韌劑、流平劑、稀釋劑、防沉劑等制成。外觀：底漆甲組分鐵紅色，乙組分黑色，面漆均為黑色。具有優異的耐化學介質腐蝕性和良好的物理機械性能，粘結力好，涂膜堅韌，并有優異的電絕緣性和抗滲透性，抗雜散電流和抗微生物侵蝕性，成膜后，可減少施工道數。主要的執行標準《埋地鋼質管道環氧煤瀝青防腐層技術標準》和《鋼質管道液體環氧涂料內防腐層技術標準》。主要用于埋地或水下鋼質輸油、輸氣、供水、供熱管道的外壁防腐，也適用于各類鋼結構、碼頭、船舶、水閘、煤氣儲罐、煉油化工廠設備防腐及混凝土管、污水池、樓頂防水層、衛生間、地下室等混凝土結構的防水和防滲漏。環氧煤瀝青防腐層管段出廠、運卸等要求 環氧煤瀝青防腐層管段一般情況下未固化完全不得出廠,且在運輸、裝卸、布管、下溝等過程中,必須使用橡膠墊和橡膠吊帶,并有防止機械碰撞的措施,以避免防腐層損壞.管道下溝前的要求.管道下溝前,根據防腐層厚度,用電火花檢漏儀,按質量評定標準及檢查方法中規定的檢漏電壓全線檢漏一遍,如發現缺陷,必須補涂合格。巖石、礫石區的管溝,應先鋪0.2m厚的細土或細砂墊層(最大粒徑不超過3mm）,平整后才允許下溝。巖石、礫石、凍土地區的管溝回填時,必須用細土或砂回填至管頂以上0.2～0.3mm以后，才允許用原土（巖石或凍土的塊徑不得超過250mm）回填。 管溝回填后,應使用低頻信號檢漏儀檢查漏點,有漏點處應挖開進行修補。
環氧煤瀝青防腐鋼管從材料的性能、施工、造價及使用效果等全面衡量，環氧煤瀝青涂料－玻璃纖維布涂覆層是現今城市污水處理工程埋地管道較為理想的防腐方法。從技術性能看，熔結環氧涂層是一種值得推廣的防腐方法。在使用中還應注意以下幾點:①采用陰極保護單獨的外防腐層在使用過程中往往存在不可預見的破壞，造成管道的局部腐蝕，采用陰極保護不僅能更有效地提高防腐能力，而且可以在地面上監控管道的腐蝕和運行狀況、準確設計和預測管道的壽命，更適宜于城市污水處理工程應用。實施陰極保護時，在鐵路和電氣設施附近的管段增加犧牲陽極的數量等。②在酸、堿性較強和鹽份含量高的土壤、過河管段等采用加強或特加強防腐。③穿過公路、鐵路的管段應在管道外設置套管保護;④管道下地前管溝內應鋪墊細砂，回填時宜首先填充細砂和軟土，避免用石塊、磚塊直埋。由于管道施工遇到一些嚴酷的自然環境，對防腐層性能提出了更嚴格的要求，因此，在管道防腐材料的研究中，都大力發展復合材料或復合結構，強調防腐層要具有良好的介電性能、物理性能，穩定的化學性能和較寬的溫度適應性能，以達到防腐、絕緣、保溫、增加強度等多種功能。三層聚乙烯是在20世紀80年代由歐洲研制成功并開始使用的。一經問世就在許多工程上得到了應用，尤其是歐洲國家，其應用呈不斷上升的趨勢。
廠家直銷環氧煤瀝青防腐鋼管價格有優勢,質量有保障,我廠是華北大型的環氧煤瀝青防腐鋼管廠家,我廠主營:環氧煤瀝青防腐螺旋鋼管,環氧煤瀝青防腐直縫鋼管,防腐無縫管鋼管,無溶劑環氧煤瀝青防腐鋼管,環氧煤瀝青是性價比較高的一種防腐形式,工程實測表明,用環氧煤瀝青外加陰極保護.石油,燃氣管道使用二十年基本沒有發生腐蝕現象.環氧煤瀝青防腐鋼管在陽光、空氣、水蒸汽等大氣因素作用下。抵抗老化的性能。由于環氧煤瀝青中含有較多的化學穩定性差的成分和揮發性物質，故大氣穩定性差。綜合分析環氧煤瀝青防腐鋼管的特性，除了粘性指標較好外，其它諸如塑性、溫度穩定性、大氣穩定性等指標都較差;但又因其含有酚、蔥油、蔡油等有毒物質，使它的防腐性能極佳。此外、它的諸多化學成分之間都有一定的比例，又使得它的溫度穩定性、大氣穩定性、塑性具有相對穩定的性能，施工中只要正確使用國家定型優質產品.合理進行各種成分的比例配置，就可以克服不利因素，滿足鋼管的防腐要求。 環氧煤瀝青漆防腐鋼管X42N，L485。天然氣的管線，樁用螺旋焊縫鋼管，特別是隨著天然氣需求的迅速增長。填補了國內需求空白，污水處理用螺旋鋼管，大口徑厚壁螺旋管廣泛用于鋼結構支柱打樁，一是污水對防腐要求不高，公司現擁有國際先進水平3PE，3水泥砂漿防腐適用于污水運輸管道工程。也深信我國冶金業的能力。隨著我國持續加大油氣管道的投資建設力度，歡迎各界客商來電咨詢。天然氣用螺旋鋼管。是我國開發的二十個重點產品之一。煤氣。A級。填補了國內需求空白，10。也叫管線鋼管，二是作結構用，未來方向有見光明，現在埋弧焊鋼管的常用標準一般分為:SY，加強級環氧煤瀝青防腐鋼管廠家加強級環氧煤瀝青防腐鋼管公司鋼材除銹后應立即處理，防止二次生銹)。被處理后，用干凈的布管壁殘余的銹粉擦凈，(如二次生銹，二次清潔，必須進行，以保證油漆的質量)，和及時使用GZ - 2灰色新聚合物防腐涂料(高構建)刷兩種底漆，油漆使用天空藍漆刷兩個底部的雙方的總厚度的電影250 - 300微米
為適應不同腐蝕環境對防腐層的要求，環氧煤瀝青防腐層分為普通級、加強級、特加強級三個等級。其結構由一層底漆和多層面漆組成，面漆層間可加玻璃布增強.在腐蝕環境惡劣或用戶要求的情況下，防腐層可適當增加面漆層數。環氧煤瀝青涂料是甲、乙雙組分涂料，由底漆的甲組分加乙組分（固化劑）、面漆的甲組分加乙組分（固化劑）組成，并和相應的稀釋劑配套使用。在涂料配方調整，原材料或生產工藝有重大變動時，應提供全套數據。漆膜應先按《管道防腐層檢漏試驗方法》的方法A進行濕海棉低壓檢漏，無漏點試件方可進行試驗。采用玻璃布作防腐層加強基布.底漆、面漆、固化劑和稀釋劑四種配套材料應由同一生產廠供應。涂料應有包括廠名、生產日期、存放期限等內容完整的商品標志、產品使用說明書及質量合格證、否則應拒收。涂料說明書內容應包括涂料技術指標、各組分的配合比例、漆料配制后的使用期、涂敷使用方法、參考用量、運輸及儲存過程的注意事項等。涂料應按《涂料產品的取樣》規定的取樣數目進行抽查，質量符合本標準第規定為合格。如不合格，應重新抽查，取樣數目加倍。如仍不合格，則該批涂料為不合格，應拒收。環氧煤瀝青防腐鋼管涂料儲存期應不小于1年。用戶應按產品說明書所要求的條件儲存，并在儲存期內使用。超過儲存期的涂料應按本標準的規定重新檢查，符合要求時方可使用。玻璃布應有生產廠名，出廠日期、產品說明書及質量合格證，否則應拒收。玻璃布應按產品說明書和采購合同驗收。鋼管應逐根進行外觀檢查和測量。鋼管彎曲度應小于0.2％鋼管長度，橢圓度應小于或等于0.2％鋼管外徑。鋼管表面如有較多的油脂和積垢，應先按照《涂裝前鋼材表面處理規范》規定的清洗方法處理按《涂裝前鋼材表面處理規范》規定的噴（拋）射除銹方法和磨料要求，對鋼管表面進行噴（拋）射除銹。表面處理最低要求應達到工業級。鋼管表面處理后，其表面的灰塵應清除干凈，焊縫應處理至無焊瘤、無棱角、無毛刺。施工環境度在150C以上時，宜選用常溫固化型環氧煤瀝青涂料；施工環境溫度在－8～150C時，宜選用低溫固化型環氧煤瀝青涂料。施工時，鋼表面溫度應高于露點3℃以上，空氣相對濕度應低于80％。雨、雪、霧、風沙等氣候條件，應停止防腐層的露天施工。玻璃布的包應有防潮措施，存放時注意防潮。受潮的玻璃布應烘干后使用。漆料配制 4.2.1 底漆和面漆在使用前應攪拌均勻，不均勻的漆料不得使用。由專人按產品使用說明書所規定的比例往漆料加入固化劑，并攪拌均勻。使用前，應靜置熟化15-30min，熟化時間視溫度的高低而縮短或延
長。
環氧煤瀝青防腐鋼管生產時剛開桶的底漆和面漆，不應加稀釋劑。配好的漆料，在必要時可加入少于5％（m/m）的稀釋劑，超過使用的漆料嚴禁使用。鋼管表面預處理合格后，應盡快涂底漆。當空氣濕度過大時，必須立即涂底漆。鋼管兩端各留100-150mm不涂底漆，或在涂底漆之前，在該部位涂刷可焊涂料或奪酸鋅涂料，干膜厚度小于25μm。環氧煤瀝青防腐鋼管就是我們常說的幾布幾油，常見的有一布兩油，三布兩油，三布四油，三布五油，六油兩布，四布六油。環氧煤瀝青防腐鋼管組份為環氧煤瀝青底漆和面漆，都是以環氧樹脂和煤瀝青為主要成膜物，添加各種防銹顏料、絕緣性填料、增韌劑、流平劑、稀釋劑、防沉劑等制成。外觀：底漆甲組分鐵紅色，乙組分黑色，面漆均為黑色。具有優異的耐化學介質腐蝕性和良好的物理機械性能，粘結力好，涂膜堅韌，并有優異的電絕緣性和抗滲透性，抗雜散電流和抗微生物侵蝕性，成膜后，可減少施工道數。主要用于埋地或水下鋼質輸油、輸氣、供水、供熱管道的外壁防腐，也適用于各類鋼結構、碼頭、船舶、水閘、煤氣儲罐、煉油化工廠設備防腐及混凝土管、污水池、樓頂防水層、衛生間、地下室等混凝土結構的防水和防滲漏。主要用于埋地或水下鋼質輸油、輸氣、供水、供熱管道的外壁防腐，也適用于各類鋼結構、碼頭、船舶、水閘、煤氣儲罐、煉油化工廠設備防腐及混凝土管、污水池、樓頂防水層、衛生間、地下室等混凝土結構的防水和防滲漏。本產品為高性能防腐涂料，涂層光滑、致密、堅硬，粘結力強，耐鹽堿、耐海水、耐土壤微生物腐蝕、抗植物根莖穿透性等均極好。涂料與玻璃纖維布復合使用，可增強防腐層的機械性能。常溫涂敷，自然固化，施工簡便，可使用手工或機械施工，特別適合現場使用。
環氧煤瀝青涂料按其使用功能分為環氧煤瀝青底漆和環氧煤瀝青面漆兩類。該涂料廣泛用于水下鋼結構和水泥構件的防腐滲漏，地下管道及駐氣柜下部水槽的防護；高溫地區沿海、鹽場的各種機械的防腐；化工及其他管道的內外壁防腐。該漆兼有煤焦瀝青耐水防腐性能優異及環氧樹脂漆附著力好、漆膜堅韌、機械強度高、耐化學腐蝕性好的優點，底漆中加入有效防銹漆顏料。涂裝前須將基鐵表面處理Sa2.5級，施工中嚴禁帶入水份、灰塵、油污以保證涂刷質量。涂料配比為：甲組分（基料）、乙組分（固化劑）=10kg漆；1kg固化劑（或按我廠告知的比例配比施工）。施工配比方法為：將甲組分大口打開，將乙組分加入甲組分內，充分攪拌均勻。熟化30分鐘，即可進行涂裝。此材料要求隨配隨用，配比后的涂料須在六小時之內用完。未配完的材料要密封保存。陰雨天或相對濕度大于75%時應停止施工。對于腐蝕介質嚴重的部位，建議多道涂刷。產品應存放在陰涼干燥處，防止日光直接照射，隔絕火源，遠離熱源。貯存期為十二個月，期滿后應檢驗各項技術指標，如達到指標要求，可繼續使用。油氣金屬管道腐蝕的分類 由于油氣管道腐蝕的現象與機理比較復雜，故腐蝕分類方法也比較多。按照腐蝕環境分類，可分為化學介質腐蝕、大氣腐蝕、海水腐蝕、土壤腐蝕等
環氧煤瀝青防腐鋼管作為地下管道防蝕涂層已有近百年歷史。但是，要充分適應從鋼管表面涂裝到施工現場遠距離運榆及寒冷地帶的苛刻條件下的敷設操作，特別是對操作時，溫變上升達80。C的人口徑鋼管的涂裝，從廣泛溫度范圍的涂層材料強巾及化學穩定性等方面看，都還有；延之處。近年來，由于高分子化學的迅速發展，為鋼管的深度加工提供了耐蝕性優越的涂層材料。作為涂層材料的聚乙烯涂料，除具有良好的化學 穩定性外，還具有抗沖擊性強、電阻率高、對氧氣和水的低滲透系數和溫度適應范圍廣等特性。目前，新研制的聚乙烯涂層鋼管正好具備這些要求。為了適應不同條件下的要求，又開發了高密度聚乙烯、低密度聚乙烯和改性聚乙烯等品種，供涂層材料選用。聚乙烯涂層鋼管的涂裝方法。聚乙烯涂層鋼管通常分為內壁涂層和外壁涂層兩種。對于聚乙烯樹脂的涂裝工藝大體上分為擠壓法和熔融法兩種。小口徑鋼管內壁及彎頭等異型部件多采用熔融法，而擠壓法則適用于大口徑鋼管外壁的涂裝。①大口徑鋼管外壁的涂裝。對于大口徑鋼管外壁通常是采用擠壓法涂裝。它是把粒狀聚乙烯用帶有螺紋溝的螺旋擠壓機混合、熔融后用擠壓模擠出并涂裝于鋼管的外壁。擠壓法按擠壓模的形狀分為圓形擠壓和扁形擠壓兩種。前者是從擠壓模的環型縫隙中，把熔融聚乙烯擠成筒狀，這種涂裝方法多用小口徑鋼管。而扁型擠壓模則適用于大口徑鋼管的涂裝，其特點是從擠壓模機的直線狀扁型模縫中，把熔融聚乙烯樹脂擠成帶狀物，涂敷在斜輥上旋轉和前進的鋼管外壁上，形成螺紋狀態數次重合纏繞涂敷而成。
