變形和部分鑄造需進(jìn)行熱處理，包括固溶處理、中間處理和時(shí)效處理，以Udmet5為例，它的熱處理制度分為四段：固溶處理，1175℃，2小時(shí)，空冷；中間處理，1080℃，4小時(shí)，空冷；一次時(shí)效處理，843℃，24小時(shí)，空冷；二次時(shí)效處理，760℃，16小時(shí)，空冷。以所要求的組織狀態(tài)和良好的綜能。M23C6碳物的晶內(nèi)彌散強(qiáng)以及B、Zr、Re等對晶界起凈、強(qiáng)作用。添加Cr的目的是進(jìn)一步高溫抗氧、抗高溫腐蝕能。鎳基高溫具有良好的綜能，目前已被廣泛地用于、汽車、通和電子業(yè)部門。隨著對鎳基潛在能的發(fā)掘，研究人員對其使用能提出了更高的要求，國內(nèi)外學(xué)者已開拓了針對鎳基的新加藝如等溫鍛造、變形、包套變形等。2鎳基高溫的歷程鎳基高溫在整個(gè)高溫領(lǐng)域占有殊重要的地位，它的和使用始于世紀(jì)30年代末期，是在噴氣式飛機(jī)的出現(xiàn)對高溫的能提出更高要求的背景下起來的。英國于1941年先生產(chǎn)出鎳基Nimonic75(Ni-Cr-0.4Ti)，為了蠕變強(qiáng)度又添加鋁，研制出Ni-monic80(Ni-Cr-2.5Ti-1.3Al)。美國于40年代中期，蘇聯(lián)于40年代后期，于50年代中期也研制出鎳基高溫。鎳基高溫的包括兩個(gè)方面：成分的改進(jìn)和生產(chǎn)藝的革新。50年代初，真空熔煉技術(shù)的為煉制含高鋁和鈦的鎳基創(chuàng)造了條件；50年代后期，采用熔模精密鑄造藝，出一具有良好高溫強(qiáng)度的鑄造；60年代中期出能更好的定向結(jié)晶和單晶高溫以及粉末冶高溫；為了滿艦船和業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)的需要，60年代以來還出一批抗熱腐蝕能、組織的高鉻鎳基。在從40年代初到70年代末大約40年的時(shí)間內(nèi)，鎳基的作溫度從7℃到11℃，平均每年10℃左右。鎳基高溫的趨勢如圖1所示。圖1鎳基高溫的趨勢3鎳基高溫的能研究3.1鎳基高溫的力學(xué)能研究世紀(jì)70年代，B.H.Kean等做持久實(shí)驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)，以16∶1In-1，在1040℃的實(shí)驗(yàn)溫度下1330%的延伸率，并認(rèn)為這與中析出的二相粒子控制晶粒長大有關(guān)。粉末高溫由于其細(xì)晶組織而較易超塑，如In-1、In-713、U-7等鎳基高溫可以通過粉末冶的超塑，其延伸率可以達(dá)到10%.利用快速凝固法也可以實(shí)現(xiàn)高溫晶粒的微細(xì)，從而組織超塑現(xiàn)象。毛雪平等在5~6℃高溫條件下對鎳基C276進(jìn)行了拉伸力學(xué)試驗(yàn)，并分析了溫度對模量、屈服應(yīng)力、斷裂強(qiáng)度以及延伸率的影響，發(fā)現(xiàn)鎳基C276在高溫下具有屈服流變現(xiàn)象和良好的塑。3.2鎳基高溫的氧行為研究在高溫條件下，抗氧靠Al2O3和Cr2O3保護(hù)膜提供，因此鎳基必須含有這兩種元素之一或兩者都有，尤其是當(dāng)強(qiáng)度不是主要要求時(shí)，要?jiǎng)e注意的抗高溫氧能和熱腐蝕能，高溫的氧能隨元素含量的不同而千差萬別，盡管高溫的高溫氧行為很復(fù)雜，但通常仍以氧動(dòng)力學(xué)和氧膜的組成變來表征高溫的抗氧能力。趙越等在研究K447在7~950℃的恒溫氧行為時(shí)發(fā)現(xiàn)其氧動(dòng)力學(xué)符拋物線規(guī)律：在9℃以下為完全抗氧級，在9~950℃為抗氧級，而且K447氧膜分為3層，外層是疏松的Cr2O3和TiO2的混物，并含有少量的NiO及NiCr2O4尖晶石；中間層是Cr2O3;內(nèi)氧物層是Al2O3并含有少量TiN，隨著溫度的升高，表面氧物的顆粒變大，表面層疏松，氧應(yīng)加速進(jìn)行。李維銀等利用靜態(tài)增重法研究新型鎳基高溫在950℃的氧行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，氧動(dòng)力學(xué)也遵循拋物線規(guī)律，在氧中發(fā)生了內(nèi)氧，氧膜以Cr2O3為主，并且含有(Co，Ni)Cr2O4、Al2O3及TiO2.薛茂全在研究含MoS2鎳基高溫在8℃的恒溫氧行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，氧1h后，由于在表面氧生成Cr2O3和NiCr2O4保護(hù)膜，氧逐步受到；隨著MoS2含量的，產(chǎn)生的氧分解和揮發(fā)，所以MoS2的加入不利于材料的抗氧能。3.3鎳基高溫的疲勞行為研究在實(shí)際應(yīng)用中，各種零部件在承受著高溫、高應(yīng)力的作用時(shí)，尤其在啟動(dòng)、加速或減速中，快速加熱或冷卻引起的各種瞬間熱應(yīng)力和機(jī)械應(yīng)力疊加在一起，致使其局部區(qū)域發(fā)生塑變形而產(chǎn)生疲勞影響零件壽命，故要研究其高溫疲勞行為。何衛(wèi)鋒等在研究激光沖擊藝對GH742鎳基高溫疲勞能的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，激光沖擊強(qiáng)能鎳基高溫抗拉疲勞壽命316倍以上，振動(dòng)疲勞壽命214倍，強(qiáng)后殘余壓應(yīng)力影響層深度達(dá)110mm.郭曉光等在研究鑄造鎳基高溫K435室溫彎曲疲勞行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，在應(yīng)力R=-1，轉(zhuǎn)速為50r/min(8313Hz)和實(shí)驗(yàn)室靜態(tài)空氣介質(zhì)下，K435室溫彎曲疲勞極限為2MPa，裂紋主要萌生在試樣表面或近表面缺陷處，斷口主要由裂紋萌生區(qū)、裂紋穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展區(qū)和瞬間斷裂區(qū)組成。黃志偉等在研究鑄造鎳基高溫M963的高溫低周疲勞行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，由于高溫氧作用在相同的總應(yīng)變幅下，M963在低應(yīng)變速率下具有較短的壽命；因?yàn)樵摰膹?qiáng)度高、延低，形變以為主，M963具有較低的塑應(yīng)變幅和較低的過渡疲勞壽命。于慧臣等在研究一種定向凝固鎳基高溫的高溫低周疲勞行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，由于在不同溫度范圍內(nèi)具有不同的微觀變形機(jī)制，溫度對的變形有明顯影響，在760℃以下呈現(xiàn)循環(huán)硬，而在850℃和980℃時(shí)則為循環(huán)軟。3.4鎳基高溫的高溫蠕變行為研究當(dāng)溫度T≥(0.3~0.5)Tm時(shí)，材料在恒定載荷的作用下，發(fā)生與時(shí)間相關(guān)的塑變形。實(shí)際上是因?yàn)樵诟邷叵略訜徇\(yùn)動(dòng)加劇，使位錯(cuò)從中解放出來從而引起蠕變。水麗等在對一種鎳基單晶的拉伸蠕變征進(jìn)行分析時(shí)發(fā)現(xiàn)，在980~10℃、2~280MPa條件下蠕變曲線均由初始、穩(wěn)態(tài)及加速蠕變階段組成；在拉伸蠕變期間γ′強(qiáng)相由初始的立方體形態(tài)演為與應(yīng)力軸垂直的N-型筏形狀；初始階段位錯(cuò)在基體的八面體滑移系中運(yùn)動(dòng)；穩(wěn)態(tài)階段不同柏氏矢量的位錯(cuò)相遇，發(fā)生應(yīng)形成位錯(cuò)；蠕變末期，應(yīng)力集中致使大量位錯(cuò)在位錯(cuò)破損處切入筏狀γ′相是發(fā)生蠕變斷裂的主要。李楠等在研究熱處理對一種鎳基單晶高溫高溫蠕變能的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，尺寸為0.4μm左右、規(guī)則排列的立方γ′相具有的高溫蠕變能，而較小的γ′相和較大的γ′相均不利于在高溫下的蠕變能，二次時(shí)效處理對高溫蠕變強(qiáng)度的作用不大，筏形組織的完善程度影響高溫下的蠕變能，二次γ′相不利于高溫蠕變能。4鎳基高溫的強(qiáng)研究4.1熱處理熱處理對二相粒子γ′相的形成、形態(tài)和有重要影響，適的熱處理制度對控制和的微觀組織、的高溫能有著積極的意義。經(jīng)過長期復(fù)研究實(shí)，時(shí)效強(qiáng)的實(shí)質(zhì)是從過飽和固溶體中析出許多非常的沉淀物顆粒，形成一些體積很小的溶質(zhì)原子富集區(qū)。在時(shí)效處理前進(jìn)行固溶處理時(shí)，必須嚴(yán)格控制加熱溫度，以便使溶質(zhì)原子能大限度地固溶到固溶體中，同時(shí)又不致使熔。在進(jìn)行時(shí)效處理時(shí)，必須嚴(yán)格控制加熱溫度和保溫時(shí)間，才能較的果；生產(chǎn)中有時(shí)采用分段時(shí)效，即先在室溫或室溫稍高的溫度下保溫一段時(shí)間，然后在更高的溫度下再保溫一段時(shí)間。官秀榮等在研究一種新型高溫的固溶處理?xiàng)l件與高溫時(shí)效時(shí)發(fā)現(xiàn)，高溫時(shí)效4h后效果佳，因?yàn)棣谩湎嗟恼蕉攘己茫页叽巛^小(150~3nm)，時(shí)效時(shí)間，γ′相長大，繼續(xù)時(shí)間，γ′相邊緣開始鈍。李維銀等在研究新型鎳基高溫長期時(shí)效后的組織及高溫能時(shí)發(fā)現(xiàn)，在850℃時(shí)效40h后，主要析出相為γ′相、MC和微量的M23C6，并沒有長條狀的η相和脆相σ相析出，的組織是的，而且強(qiáng)度原有明顯。林萬明等在研究高溫時(shí)效對高溫鎳基沉淀強(qiáng)的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，在不同溫度時(shí)效處理一定時(shí)間后，γ′沉淀強(qiáng)相呈球形分散在γ基體上，隨時(shí)效溫度升高，γ′沉淀相微粒粗，屈服強(qiáng)度，拉伸塑；隨著時(shí)效時(shí)間的，的屈服強(qiáng)度增大，但當(dāng)時(shí)效時(shí)間超過10h后，屈服強(qiáng)度和伸長率開始下降。蔣帥峰等在研究熱處理對K403鎳基高溫組織和能的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過1140℃、1180℃不完全固溶處理后，組織為大小2種尺寸的γ′相；經(jīng)過1210℃完全固溶處理后空冷，均勻析出0.2μm的γ′相，時(shí)效后的抗拉強(qiáng)度和硬度；經(jīng)1190℃，4h，AC+940℃，16h，AC處理后，佳的抗拉強(qiáng)度和硬度；經(jīng)1190℃，4h，AC+980℃，16h，AC處理后，γ′相長大到0.6μm，硬度相對下降。4.2表面處理由于鎳基高溫成分分復(fù)雜，含有鉻、鋁等活潑元素，高溫零件表面在氧或熱腐蝕中為表面學(xué)不，同時(shí)經(jīng)機(jī)械加而制成的零件表面下加硬或殘余應(yīng)力等表面缺陷，這對高溫零件的學(xué)能和力學(xué)能都帶來分不利的影響。為了這些影響，常采用表面防護(hù)、噴丸處理、表面晶粒細(xì)以及表面改等措施。噴丸強(qiáng)是業(yè)上常用的疲勞能的表面改藝技術(shù)。高玉魁等發(fā)現(xiàn)噴丸強(qiáng)可以DD6單晶高溫在高溫下的疲勞壽命，而且隨著溫度升高，疲勞壽命增益系數(shù)下降。在實(shí)際應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)噴丸處理對材料果不佳，對疲勞能甚微，現(xiàn)急需一種效果更好的強(qiáng)來取代噴丸，隨著高能脈沖激光器制造水平的而起來的激光沖擊強(qiáng)技術(shù)無疑是一種的替代，通過強(qiáng)激光誘導(dǎo)的沖擊波在屬表層引入殘余壓應(yīng)力，從而疲勞裂紋的萌生和，是一種新型的屬表面強(qiáng)技術(shù)。汪誠等在研究激光沖擊對鎳基疲勞行為的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，激光沖擊處理產(chǎn)生的應(yīng)能大大裂紋擴(kuò)展速率，延緩了疲勞裂紋的萌生，了裂紋的擴(kuò)展，在某些強(qiáng)區(qū)還能明顯應(yīng)力強(qiáng)度因子門檻值，使材料的疲勞能明顯，另外激光沖擊強(qiáng)可使材料內(nèi)部晶粒細(xì)，能材料的疲勞壽命1.5~4倍。4.3元素鎳基高溫能溶解較多的元素，如Cr、W、Mo、Co、Si、Fe、Al、Ti、B、Nb、Ta、Hf等。這些元素加入到基體中可以產(chǎn)生應(yīng)，影響鎳基高溫的能，的組織。4.3.1RE在鎳基中添加微量稀土元素，能的熱加能和抗氧能。周永等在研究稀土對鎳基高溫能影響的電子理論中發(fā)現(xiàn)，稀土與雜質(zhì)硫相互吸引，其結(jié)果是分散和固定部分雜質(zhì)，可以高溫能。4.3.2C近的研究發(fā)現(xiàn)，加入碳可以凈液，的抗腐蝕能，并且可以再結(jié)晶的幾率，碳的微量加入還有利于縮孔含量。劉麗榮等在研究碳對一種單晶鎳基高溫鑄態(tài)組織的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，隨著碳含量的，的初熔溫度逐漸，共晶數(shù)量和尺寸減小，碳物數(shù)量逐漸增多，碳物的形態(tài)從點(diǎn)狀變?yōu)辄c(diǎn)狀和骨架狀相結(jié)的狀結(jié)構(gòu)，一次枝晶間距變較大，而二次枝晶間距變不大，W和Al元素的偏析，Ta和Mo元素的偏析增大。薛茂全在研究石墨含量對鎳基高溫在9℃氧行為的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，石墨含量較低(0%、3%)時(shí)，鎳基氧動(dòng)力學(xué)符拋物線規(guī)律，表面氧膜無剝落；當(dāng)石墨含量為0%時(shí)，氧膜由Cr2O3和NiCr2O4組成；當(dāng)石墨含量為3%時(shí)，氧膜由Cr2O3組成；當(dāng)石墨含量到6%時(shí)，大量石墨的氧分解初始氧嚴(yán)重，石墨分解后的孔洞加速氧應(yīng)。4.3.3Cr為了保持的組織，二、代單晶高溫在難熔屬元素的同時(shí)不得不元素Cr的含量，Cr含量的會(huì)損害的抗氧、抗腐蝕能，在四代鎳基單晶高溫中，引入新的元素Ru，能夠鎳基高溫的液相線溫度，的高溫蠕變能和組織，與代單晶高溫相似，四代單晶高溫中Cr的分?jǐn)?shù)仍然較低，為2%~4%.目前國內(nèi)外對高Cr+Ru鎳基高溫的研究還非常有限。石立鵬等在研究高Ru和高Cr對鎳基高溫組織的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，高Cr能促進(jìn)TCP相形成，而高Ru的添加在高Cr中可以有效地TCP相的析出，從而組織。4.3.4其它元素Al、Ti和Ta元素都是近年來的單晶高溫中的重要元素。Al和Ti是γ′相形成元素，同時(shí)Ti也是MC碳物形成元素；Ta能置換一部分Al和Ti而進(jìn)入γ′相，同時(shí)也與碳形成的TaC，在只有微量碳的單晶高溫中絕大多數(shù)Ta幾乎都進(jìn)入γ′相。因此，Al、Ti和Ta是γ′相形成和強(qiáng)元素，其含量能夠決定的強(qiáng)相γ′的百分含量及其強(qiáng)程度。劉麗榮等在研究Al、Ti和Ta含量對鎳基單晶高溫時(shí)效組織的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，隨著Al、Ti、Ta總量的，熱處理后的γ′相形貌由圓形向立方形再向不規(guī)則形狀轉(zhuǎn)變，γ′和γ兩相的錯(cuò)配度隨著γ′相形成元素加入量的呈現(xiàn)逐漸的趨勢，經(jīng)950℃長期時(shí)效處理，直到10hγ′相也沒有形筏。在1050℃、5h長期時(shí)效后，部分連接形筏，但錯(cuò)配度小和大的A和E都沒有形筏，只是尺寸明顯長大，高Al、Ti和Ta含量的E在持久試驗(yàn)中析出大量富含W和Mo的μ相。5鎳基高溫的應(yīng)用及趨勢5.1鎳基高溫的應(yīng)用由于在發(fā)動(dòng)機(jī)中，作條件是高溫6~12℃，應(yīng)力作用復(fù)雜，對材料的要求苛刻；而鎳基高溫具有夠高的耐熱強(qiáng)度，良好的塑，抗高溫氧和燃?xì)飧g的能力以及長期組織，因此鎳基高溫主要應(yīng)用于制造渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)熱端部件和發(fā)動(dòng)機(jī)各種高溫部件。在渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)上，鎳基高溫主要應(yīng)用在室、導(dǎo)向葉片、渦輪葉片和渦；在發(fā)動(dòng)機(jī)上，主要應(yīng)用在渦，此外還有發(fā)動(dòng)機(jī)軸、室隔板、渦輪進(jìn)氣導(dǎo)管以及噴灌等。隨著我國業(yè)建設(shè)的，鎳基高溫也逐漸應(yīng)用在民用業(yè)的能源動(dòng)力、交通運(yùn)輸、石油、冶礦山和玻璃建材等部門。目前，鎳基高溫主要應(yīng)用在柴油機(jī)和內(nèi)燃機(jī)用增壓渦輪、業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)、內(nèi)燃機(jī)閥座、轉(zhuǎn)向輥等。5.2鎳基高溫的趨勢從用途和的角度分析，鎳基高溫的趨勢必向度、抗熱腐蝕、密度小的方向。(1)追求度。通過添加適量的Al、Ti、Ta，保γ′強(qiáng)相的數(shù)量；加入大量的W、Mo、Re等難熔屬元素，也是強(qiáng)度的有效途徑。但是為了維持良好的組織，不析出σ、μ等有害相，而在新一代中通過加入Ru來的組織。(2)抗熱腐蝕能越的單晶。通過添加適量的W、Ta等難熔屬，保高的Cr含量。(3)密度小的單晶。從航625在很多介質(zhì)中都出極好的耐腐蝕。在氯物介質(zhì)中具有出的抗點(diǎn)蝕、縫隙腐蝕、晶間腐蝕和侵蝕的能。具有很好的耐無機(jī)酸腐蝕，如、、、等，同時(shí)在氧和還原中也具有耐堿和有機(jī)酸腐蝕的能。有效的抗氯離子還原應(yīng)力腐蝕開裂。在海水和業(yè)氣體中幾乎不產(chǎn)生腐蝕，對海水和鹽溶液具有很高的耐腐蝕，在高溫時(shí)也一樣。焊接中無。在靜態(tài)或循環(huán)中都具有抗碳和氧，并且耐含氯的氣體腐蝕。四：物理能：密度g/cm3（8.24）熔點(diǎn)℃（1260~13）熱導(dǎo)率λ/(W/m?℃)(14.7(100℃))熱容J/kg?℃（435）模量GPa（199,9）剪切模量GPa（77,2）電阻率μΩ?m（----）泊松（0.3）線系數(shù)a/10-6℃-1（11.8(~100℃)）。熱處理（固溶處理）抗拉強(qiáng)度σb/MPa（965）屈服強(qiáng)度σp0.2/MPa（550）延伸率σ5/%（30）布氏硬度HBS（≥363）在650°C以下具有高的屈服強(qiáng)度和持久、蠕變強(qiáng)度并且具有的加塑和滿意的焊接能。?固溶溫度980～1000℃，根據(jù)零件截面厚度保溫不同時(shí)間后進(jìn)行空冷、?油冷或水冷后，再在700～7℃時(shí)效12～16h后空冷；?材質(zhì)為圓鋼，45圓鋼，Gcr15圓鋼|345B圓鋼|345C圓鋼價(jià)格|Cr圓鋼|40Cr圓鋼|42CrMo圓鋼|CrMnTi圓鋼|12Cr1MoV圓鋼|38CrMoAL圓鋼|4Cr9Si2圓鋼，結(jié)鋼，模具鋼、軸承鋼、進(jìn)口模具鋼、鋼、鋼、易切削鋼等。主要經(jīng)營：產(chǎn)品材質(zhì)為圓鋼，45圓鋼，Gcr15圓鋼|345B圓鋼|345C圓鋼價(jià)格|Cr圓鋼|40Cr圓鋼|42CrMo圓鋼|CrMnTi圓鋼|12Cr1MoV圓鋼|38CrMoAL圓鋼|4Cr9Si2圓鋼|-65MN鋼板|耐熱圓鋼。通常碳素具鋼易碎裂的質(zhì)，而達(dá)到具的壽命。真空脫氣精煉鋼，。淬透良好，油冷淬硬（淬裂和變形少）韌和耐磨良好，具經(jīng)、對氧和還原的各種腐蝕介質(zhì)都具有非常出的抗腐蝕能力2.秀的抗點(diǎn)腐蝕和縫隙腐蝕的能力，并且不會(huì)產(chǎn)生由于氯物引起的應(yīng)力腐蝕開裂3.秀的耐無機(jī)酸腐蝕能力，如、、、以及和的混酸等4.秀的耐各種無機(jī)酸混溶液腐蝕的能力5.溫度達(dá)40℃時(shí)，在各種濃度的溶液中均能出很好的耐蝕能6.良好的加和焊接，無焊后開裂7.具有壁溫在-196～450℃的壓力容器的制造認(rèn)8.經(jīng)美國腐蝕程師協(xié)會(huì)NACE?認(rèn)（MR-01-75）符酸氣體使用的高等級VIIInconel?625?的金相結(jié)構(gòu):?鑄造鉻鎳鐵金625。鑄造Inconel625是指一種可以或只能用于成形零件的Inconel625。其主要點(diǎn)是1。它有更廣泛的組成部分。由于不需要考慮其變形和加能，因此金設(shè)計(jì)可側(cè)重于其使用能。以鎳基Inconel625為例，通過成分，γ′的含量可以達(dá)到60%以上。因此，在高達(dá)金熔點(diǎn)85%的溫度下，該金仍能保持優(yōu)異的能。2具有更廣泛的應(yīng)用領(lǐng)域。由于鑄造法的殊優(yōu)點(diǎn)，可以根據(jù)零件的需要使用。根據(jù)鑄造金的使用溫度，設(shè)計(jì)制造了具有任意復(fù)雜結(jié)構(gòu)和形狀的Inconel625鑄件。因科洛伊金:Incoloy800，Incoloy800H，Incoloy825,Incoloy DS，Incoloy802，Incoloy803，Incoloy804，Incoloy903，Incoloy907，Incoloy909，Incoloy925，IncoloyMA956，IncoloyA-286，Incoloy25-6Mo。英科耐爾金:Inconel600，Inconel601，Inconel625，Inconel718，Inconel617,，Inconel622,，Inconel671,，Inconel672，Inconel686，Inconel690，Inconel693，Inconel706,，Inconel725，InconelX-750，Inconel751，Inconel754，Inconel758，Inconel783。哈氏金:Hastelloy C-276,HastelloyB-2,Hastelloy C-59, Hastelloy B, Hastelloy B-3,Hastelloy C,Hastelloy C-4, Hastelloy C-22, Hastelloy C-00, Hastelloy G-30,HastelloyG-35, Hastelloy N, Hastelloy S, Hastelloy W, Hastelloy X.高溫金:GH3030,GH3039,GH1015, GH1016, GH1035, GH1040, GH1131, GH1140, GH18, GH36,GH38, GH2130,GH2132, GH2135, GH2136,GH2302，GH3044,GH3128, GH4033, GH4037,GH4043, GH4049, GH4133, GH4169,GH605。精密鑄造35Cr28Ni48側(cè)板鑄件35Cr28Ni48鎳基合金：Inconel600、Inconel601、Inconel690、Incoloy800、Incoloy800、Incoloy800T、Incoloy825、Monel400、MonelK500、Incoloy800T、Incoloy825、Monel400、MonelK500、astelloyC-22、gh2150astelloyC-276、C-2000，Nickel200、Nickel201；Inconel 617是在高溫下具有的機(jī)械型能的鎳鉻鈷鉬合金，該合金具有耐高溫腐蝕性能，如氧化和碳化。5）對直徑2mm，長度13mm的軸孔，鑄造時(shí)芯骨采用φ1mm圓鋼棒子固定支撐，芯頭全部焊接標(biāo)芯，漂芯。芯子中纏繞吹冷氣管，澆注后對芯子吹冷氣，快速降溫，軸孔內(nèi)腔粘砂；6）該產(chǎn)品由左閥和右閥組成，鑄造藝設(shè)計(jì)35Cr28Ni48精密鑄造35Cr28Ni48側(cè)板鑄件