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柱塞泵PVP2336C3R2MP21派克柱塞泵
A145-L-R-09-C-21M-60 A145-F-R-09-D-7M-60 A145-L-R-09-D-7M-60 A145-F-R-09-D-10.5M-60 A145-L-R-09-D-10.5M-60 A145-F-R-09-D-14M-60 A145-L-R-09-D-14M-60 A145-F-R-09-D-16M-60 A145-L-R-09-D-16M-60 A145-F-R-09-D-17.5M-60 A145-L-R-09-D-17.5M-60 A145-F-R-09-D-21M-60 A145-L-R-09-D-21M-60 A145-F-R-09-G-7M-60 A145-L-R-09-G-7M-60 A145-F-R-09-G-10.5M-60 A145-L-R-09-G-10.5M-60 A145-F-R-09-G-14M-60 A145-L-R-09-G-14M-60 A145-F-R-09-G-16M-60 A145-L-R-09-G-16M-60 A145-F-R-09-G-17.5M-60 A145-L-R-09-G-17.5M-60 A145-F-R-09-G-21M-60 A145-L-R-09-G-21M-60 A系列單泵簡易雙壓雙流量控制 A16-F-R-00-H-K-32500 A16-L-R-00-H-K-32500 A37-F-R-00-H-K-32500 A37-L-R-00-H-K-32500 A56-F-R-00-H-K-32500 A56-L-R-00-H-K-32500 A70-FR00HS-60500 A70-LR00HS-60500 A90-FR00HS-60500 A90-LR00HS-60500 A145-FR00HS-60500 A145-LR00HS-60500 A3H單泵壓力補(bǔ)償控制型 A3H16-FR01KK-10 A3H16-LR01KK-10 A3H37-FR01KK-10 A3H37-LR01KK-10 A3H56-FR01KK-10 A3H56-LR01KK-10 A3H71-FR01KK-10 A3H71-LR01KK-10 A3H100-FR01KK-10 A3H100-LR01KK-10 A3H145-FR01KK-10 A3H145-LR01KK-10 A3H180-FR01KK-10 A3H180-LR01KK-10 A3H單泵恒功率控制型 A3H37-FR09-11A4K-10 A3H37-FR09-11B4K-10 A3H37-FR09-15A4K-10 A3H37-FR09-15B4K-10 A3H37-FR09-18.5A4K-10 A3H37-FR09-18.5B4K-10 A3H37-FR09-22B4K-10 A3H37-FR09-5.5A6K-10 A3H37-FR09-7.5A6K-10 A3H37-FR09-7.5B6K-10 A3H37-FR09-11A6K-10 A3H37-FR09-11B6K-10 A3H37-FR09-15B6K-10 A3H37-LR09-11A4K-10 A3H37-LR09-11B4K-10 A3H37-LR09-15A4K-10 A3H37-LR09-15B4K-10 A3H37-LR09-18.5A4K-10。
PV2R2-26-F-RAA-41 PV2R 2----序列號(hào) 26-----------公稱排量（cm3/rev） F-----------安裝方式L=底座安裝型F=法蘭安裝型 R----------旋轉(zhuǎn)方向R=順時(shí)針方面（標(biāo)準(zhǔn)）L=逆時(shí)針方向 A----------輸出口位置A=上（標(biāo)準(zhǔn)） A----------吸入口位置A=上（標(biāo)準(zhǔn)） 41-----設(shè)計(jì)號(hào) 油研YUKEN-PV2R2系列常用型號(hào)查詢： PV2R2-26-F-RAA-41 PV2R2-26-F-RAB-41 PV2R2-26-F-RAL-41 PV2R2-26-F-RAR-41 PV2R2-26-L-RAA-41 PV2R2-26-L-RAB-41 PV2R2-26-L-RAL-41 PV2R2-26-L-RAR-41 PV2R2-33-F-RAA-41 PV2R2-33-F-RAB-41 PV2R2-33-F-RAL-41 PV2R2-33-F-RAR-41 PV2R2-33-L-RAA-41 PV2R2-33-L-RAB-41 PV2R2-33-L-RAL-41 PV2R2-33-L-RAR-41 PV2R2-41-F-RAA-41 PV2R2-41-F-RAB-41 PV2R2-41-F-RAL-41 PV2R2-41-F-RAR-41 PV2R2-41-L-RAA-41 PV2R2-41-L-RAB-41 PV2R2-41-L-RAL-41 PV2R2-41-L-RAR-41 PV2R2-47-F-RAA-41 PV2R2-47-F-RAB-41 PV2R2-47-F-RAL-41 PV2R2-47-F-RAR-41 PV2R2-47-L-RAA-41 PV2R2-47-L-RAB-41。
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DSG 03 2 B 2 B R100 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。
在工作過程中，閥內(nèi)流體的流動(dòng)特性對(duì)液壓元件的性能有著直接的影響。當(dāng)液體流經(jīng)閥口時(shí)，液體流動(dòng)現(xiàn)象復(fù)雜，壓降增大，產(chǎn)生較大的能量損失，同時(shí)在閥芯凹角和閥座拐角處形成旋渦，造成閥內(nèi)振動(dòng)噪聲和能量損失。由于實(shí)際生產(chǎn)使用的滑閥結(jié)構(gòu)和尺寸種類比較多，通過實(shí)驗(yàn)來觀測液流在滑閥內(nèi)的實(shí)際流動(dòng)狀態(tài)是比較困難的，因此從流場微觀角度對(duì)液壓油流經(jīng)流場狀態(tài)進(jìn)行可視化研究，通過改變閥芯形狀及參數(shù)改善滑閥流場流動(dòng)特性，從而對(duì)滑閥進(jìn)行結(jié)構(gòu)，提高滑閥工作性能。傳統(tǒng)的滑閥閥芯溝槽底部采用尖角形式，主要為了加工方便。但隨加工技術(shù)的進(jìn)步，數(shù)控加工已非常普遍，溝槽加工成什么形狀并不會(huì)提高加工成本。因此，本文通過把閥芯溝槽底部加工成不同形狀，通過對(duì)比不同形狀流場的分布狀態(tài)，以及對(duì)改善滑閥性能的影響程度，確定了合理的參數(shù)范圍。液壓閥近年來，越來越多的國內(nèi)外學(xué)者對(duì)液壓滑滑口處的流場進(jìn)行了研究，采用流體計(jì)算學(xué)CFD方法，通過fluent軟件對(duì)滑閥內(nèi)流場進(jìn)行可視化分析，得到固定開口下滑閥滑腔內(nèi)流體的速度湍能分布等結(jié)果，利用實(shí)驗(yàn)研究和理論推導(dǎo)，對(duì)閥內(nèi)流場分布和能量損失進(jìn)行研究。液壓閥CFD模型及解析假定.CFD分析模型滑閥結(jié)構(gòu)為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，用UG建立了閥內(nèi)流體的三維模型。圖所示為常規(guī)滑閥模型，圖為改進(jìn)滑閥模型。對(duì)比可以看出，改進(jìn)滑閥模型是將閥芯凹角處直角改為圓弧形過渡。受實(shí)驗(yàn)條件限制，為了進(jìn)一步研究與實(shí)驗(yàn)對(duì)比，本文采用通經(jīng)的O型機(jī)能的換向閥為研究對(duì)象。液壓閥.解析假設(shè)本文僅進(jìn)行靜態(tài)分析，在數(shù)值計(jì)算過程中，采用以下參數(shù)及假設(shè)對(duì)模型進(jìn)行數(shù)值模擬假設(shè)滑閥為理想液壓滑閥，即閥芯與閥體配合精確；選取液壓油YA-N為流動(dòng)介質(zhì)，其密度為0kg/m，粘度為mm/s；假設(shè)液體為理想牛頓液體；模型中雷諾數(shù)Re為，遠(yuǎn)大于滑閥閥口處的臨界雷諾數(shù)0，因此液體在滑閥內(nèi)的流動(dòng)狀態(tài)主要為湍流，又因液體在閥內(nèi)滑腔為圓柱曲面，故在fluent中采用標(biāo)準(zhǔn)k-。湍流模型。液壓閥仿真結(jié)果及分析.常規(guī)滑閥CFD分析在閥口開度為.mm時(shí)，通過FLUENT軟件對(duì)不同流量進(jìn)行了仿真計(jì)算，得到流量為0L/min0L/min0L/min時(shí)閥口及流道流場的速度壓力和湍能分布結(jié)果，以0L/min為例，其仿真結(jié)果如圖所示。a速度云圖b壓力云圖c湍動(dòng)能云圖圖常規(guī)滑閥對(duì)稱面流場分布圖通過對(duì)以上常規(guī)滑閥閥口及流道流場中性面的速度云圖壓力云圖和湍動(dòng)能云圖分析可知在進(jìn)油口，液體流速平穩(wěn)，當(dāng)液體流經(jīng)閥口時(shí)，由于閥口節(jié)流收縮作用，流速增大，壓力迅速降低，湍動(dòng)能增大。從圖a可以發(fā)現(xiàn)，液體流經(jīng)閥口時(shí)，在閥座拐角和閥芯凹角處形成漩渦，結(jié)合圖a和圖c，可以發(fā)現(xiàn)有漩渦產(chǎn)生的區(qū)域湍動(dòng)能較大，說明漩渦的產(chǎn)生會(huì)造成能量損失，從而可能造成閥內(nèi)局部壓力過低而導(dǎo)致氣穴的產(chǎn)生，從而產(chǎn)生噪聲。液壓閥.改進(jìn)滑閥CFD分析針對(duì)現(xiàn)有常規(guī)滑閥存在的不足，將閥芯凹角改為圓弧，通過FIUENT軟件在相同條件下進(jìn)行仿真計(jì)算，得到了流量分別為0L/min0L/min0L/min時(shí)，R為。
