針對(duì)現(xiàn)有的6kw和200kw靜音型柴油發(fā)電機(jī)組進(jìn)行了噪聲測(cè)量。其中以某6kw靜音型柴油發(fā)電機(jī)組為例，根據(jù)測(cè)量標(biāo)準(zhǔn)對(duì)其進(jìn)行了表面聲壓級(jí)測(cè)量，結(jié)果顯示該機(jī)組符合噪聲設(shè)計(jì)要求，但是根據(jù)測(cè)試結(jié)果其隔聲罩部分需要提高通風(fēng)散熱能力。同時(shí)，對(duì)某不符合噪聲設(shè)計(jì)的200kw靜音型柴油發(fā)電機(jī)組進(jìn)行了近場(chǎng)聲壓掃描測(cè)量，測(cè)量了隔聲罩各個(gè)面的噪聲分布并對(duì)測(cè)量結(jié)果分析，測(cè)量結(jié)果顯示隔聲罩內(nèi)部由阻風(fēng)板隔開(kāi)的排風(fēng)通道區(qū)域噪聲值較高，為下一步仿真分析提供依據(jù)。

    根據(jù)噪聲測(cè)試結(jié)果，對(duì)200kw靜音型柴油發(fā)電機(jī)組排風(fēng)通道進(jìn)行了聲學(xué)有限元分析，研究了以單位振動(dòng)速度為聲學(xué)激勵(lì)的排風(fēng)通道結(jié)構(gòu)對(duì)其聲傳遞的影響。分析結(jié)果表明:在后端面及U型擋板斜邊加裝吸聲材料，可以增大排風(fēng)通道主要隔聲頻率段的聲傳遞損失，其中在后端面增加吸聲覆蓋區(qū)對(duì)隔聲罩性能影響相對(duì)較大;不改變此模型的出風(fēng)口處結(jié)構(gòu)時(shí)，改變吸聲部分的阻抗特性時(shí)，現(xiàn)有隔聲罩內(nèi)的吸聲結(jié)構(gòu)對(duì)排風(fēng)通道噪聲傳遞幾乎沒(méi)有影響。排風(fēng)通道出口處結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)噪聲傳遞影響較大，通過(guò)減小出風(fēng)口面積，可以增大排風(fēng)通道部分聲傳遞損失。