煙囪裂縫加固由于舊磚筒剛度很大,外表面經處理后與混凝土筒粘結成為整體,舊磚筒對混凝土筒有較強的側向約束作用,實際附加彎矩值小于計算值。同時混凝土筒對舊磚筒也有環箍作用,使舊磚筒處于有利受力狀態。本磚煙囪經采用上述方法于1999年初加固后,使用至今已近3年,表面再沒有出現裂縫,證明加固效果良好。舊磚煙囪被混凝土包裹后,煙囪裂縫加固可以避免風雨日照等侵蝕,相應延長使用壽命。此加固方法可以廣泛應用于加固50年代末至70年代初(唐山地震以前)修建的磚煙囪,這些磚煙囪設計時,均未考慮抗震措施,而且相當一部分至今仍在繼續使用,采用本文的方法進行加固,即可以消除安全隱患,又可以適當地延長其使用壽命。
一、煙囪裂縫加固：磚煙囪概況沈陽市某小區供熱鍋爐房33m高磚煙囪,建于1957年,筒壁采用100#(MU10)紅磚,50#(M5)混合砂漿砌筑。磚煙囪設計時未考慮抗震措施,磚煙囪筒壁和內襯分別為4節和2節,每節度為8m(內襯總高13m),內襯為耐火磚加耐火泥砌筑,在頂部沒有內襯之處抹礬土水泥砂漿,筒身未配縱向鋼筋,環向配筋為Φ6300。1998年底發現煙囪上部出現一條長約5m的豎向裂縫(略傾斜),頂端1•5m左右裂縫較為嚴重,縫寬最大值約3cm,如圖1所示。

二、裂縫原因分析經現場檢測,發現斜裂縫基本上是沿著灰縫出現。根據調查,沈陽地區在20世紀未發生過地震, 即使1975年海城大地震,也未發現該磚煙囪出現裂縫,故首先排除了地震作用的可能性?，F場以經緯儀測量,測得煙囪基本上沒有傾斜,而且也不符合由于地基傾斜出現裂縫的特征,因此也排除了基礎傾斜的因素。在拆除頂部筒身時發現,內壁礬土水泥砂漿部分脫落,露出紅磚。根據初步分析,認為是由于內筒壁礬土水泥砂漿脫落,在煙氣溫度作用下引起的裂縫。

三、處理措施由于該磚煙囪已使用42年,設計時又未考慮抗震措施,而且甲方又要求加固處理后,磚煙囪可以繼續使用15年左右。經專家現場評估,該磚煙囪可靠性綜合評級[1]為3下級,建議在對縫進行加固處理的同時,也對其進行整體抗震加固,消除安全隱患并相應延長使用壽命。采取的具體措施如下:1•該磚煙囪基礎的持力層為粘土夾礫砂層,又經過多年沉降固結,地基承載力顯著提高,因此2•將頂部1•5m區段裂縫較寬的筒壁予以拆除重新砌筑。3•對頂部1•5m以下區段裂縫部位采用在裂縫處噴射M10水泥砂漿,裂縫區段筒壁用60×8鋼板間距1000mm箍緊。4•對磚煙囪采用整體配筋噴射混凝土進行抗震加固。5•對煙囪頂部6m區段磚筒內壁重新抹2cm厚耐熱水泥砂漿。

四、加固驗算本次加固驗算,均按現行結構設計規范執行。計算中考慮豎向荷載由舊磚煙囪和新加混凝土筒共同承擔,水平荷載(風荷載、地震作用、溫度作用)全部由新加混凝土筒承受。計算中不考慮舊磚煙囪繼續承受水平荷載,以偏于安全,計算附加彎矩時,也不考慮舊磚煙囪對新加混凝土筒的約束作用。1•已知條件①舊磚煙囪砌筑材料為MU10磚,M5混合砂漿,基本尺寸見圖2。②地震基本烈度為7度,Ⅱ類場地,基本風壓0•5kPa。③新加混凝土筒壁厚80mm,采用C20細石混凝土噴射成型。2•受熱溫度計算煙氣溫度T=400°C,夏季室外最高溫度取為35°C,冬季室外最低溫度取為-30°C,根據《煙囪設計規范》[2](GBJ51-83),計算得混凝土筒內壁最高受熱溫度tmax=130°C,外壁最高受熱溫度tmax=75°C,均小于規范規定限值 tmax=200°C,為簡化計算,取混凝土筒壁平均溫度tc=100°C,鋼筋平均溫度ts=100°C。按規范計算混凝土和鋼筋在溫度作用下的材料特性見。3•內力計算根據《建筑抗震設計規范》[3](GBJ11-89),磚煙囪(H≤60m)基本自振周期可按下式計算:T1=0•26+0•0024*H2/d2(1)　　H—自基礎頂面算起的煙囪高度(m)d—煙囪筒身半高處截面外徑(m),對本工程應考慮混凝土筒壁厚T1—煙囪基本自振周期(S),本工程經計算T1得T1=0•26+0•0024*332/2•832=0•586(s)　煙囪裂縫加固　根據《建筑結構荷載規范》[4](GBJ7-89),《建筑抗震設計規范》(GBJ11-89),《煙囪設計規范》(GBJ51-83),進行恒載、風荷載、地震作用計算,計算附加彎矩時考慮基礎傾斜及日照影響(取tanθ=0•06,ΔT=20°C),計算的各截面控制內力見表2~表3。截面號標高(m)恒載NK(kN)風荷載地震作用4•截面配筋驗算在承載能力極限狀態下,新加混凝土筒的結構重要性系數γ0取1•1,筒身抗震承載力調整系數γRE取0•85,考慮2種荷載組合進行截面強度驗算。1•4*風荷載根據《煙囪設計規范》,對各水平截面進行承載能力計算,得縱筋面積組合ⅠAs=3400mm2,組合ⅡAs= 4100mm2,實配縱筋40Φ12,As=4524mm2,環向配筋采用Φ8250。5•使用階段驗算在使用階段考慮如下3種組合對各截面進行應力及裂縫寬度驗算。組合Ⅰ:恒載+風荷載組合Ⅱ:恒載+風荷載+溫度作用組合Ⅲ:恒載+溫度作用計算得:混凝土壓應力σcmax=2•4MPa,鋼筋應力σs=50MPa,水平裂縫寬度wmax=0•13mm,豎向裂縫寬度wmax=0•11mm,均滿足正常使用極限狀態要求。

五、煙囪裂縫加固加固施工步驟與構造措施1•將煙囪頂部1•5m區段裂縫較寬的舊磚煙囪筒壁予以拆除。2•將煙囪頂部1•5m以下區段裂縫噴注M10水泥砂漿,使裂縫閉合。3•用60×8鋼板,間距1000mm箍緊裂縫區段,并超出裂縫區段1000mm,以防止裂縫繼續擴展。4•將頂部1•5m區段重新用MU10磚,M5混合砂漿砌筑至頂圈梁下,砌筑時配置環向鋼筋Φ8250,縱向鋼筋Φ12300,并錨入頂圈梁250mm。5•將舊磚煙囪表面鑿毛,消除酥碎部分及污物,用清水沖洗,并刷素水泥漿一道,以使新加混凝土筒與舊磚煙囪牢固粘結。6•在舊磚煙囪基礎頂面加設基礎圈梁240×300,配筋6Φ12/8Φ200。7•綁扎縱向鋼筋和環向鋼筋,縱向鋼筋應錨入新加基礎圈梁和重新砌筑的頂圈梁內,使新加混凝土筒與舊磚煙囪從基礎到頂端均連成整體。8•沿煙囪周身噴射C20細石混凝土80mm厚,澆筑頂圈梁360×240,配筋6Φ12/Φ8200。9•將頂部6m區段的磚筒內壁松動的礬土水泥沙漿清除,重新抹2cm厚耐熱水泥砂漿。