豐城早強灌漿料供貨商|江西賽恒實業有限公司

灌漿料運用于機器底座、地腳螺栓、廠房二次灌注、橋梁支座、梁板柱加固。

★灌漿料的產品選擇

施工前的準宜昌至巴東高速公路是《國家高速公路網規劃》（７９１８網）中上海至成都公路上最后一段開工建設的項目，項目起自宜昌市夷陵區，經宜昌市秭歸縣、興山縣，終點在巴東縣，接重慶巫山至奉節高速公路，全長１７２．６５１公里，其中有橋梁６９６４０．６ｍ／１３８座，隧道５９０２８．２ｍ／３９座，全線橋隧比為７４．５％。項目于２００９年６月底開工建設，建設工期５４個月。工程總概算１６６．７６８億元人民幣，平均每公里造價約為９６６０萬元，是迄今我省造價最高、建設難度最大的高速公路項目。本項目地質條件復雜多變，不良地質種類繁多。備

1、機器攪拌:混凝土攪抖機或砂漿攪抖機;

2、人工攪拌:攪拌槽及鐵鏟若干;

3、水桶若干;

4、臺秤若干;

5、流槽;?

6、高位漏斗、灌漿管及管接頭;

7、灌漿助推器;

8、模板(鋼模、木模);

9、草袋、巖棉被等;<環境因素關系到混凝土表面水份的蒸發速度與失水程度，當大氣溫度和混凝土溫度不變時，混凝土表面的風速越大、相對濕度越小，則水份蒸發速度越快，收縮值越大。當混凝土失水時，開始喪失水份的是較大孔徑中的毛細孔隙水，所以相應的收縮值較小，隨失水量的增加，固體水泥漿體的干燥收縮量也越大，當失水率從０增加到１７％，收縮量約為０．６％，而失水量繼續增加時，則收縮量會迅速增加，因為后一階段的收縮多為膠體孔隙水的喪失所引起。/SPAN>

10、棉紗、膠帶;

1、灌漿層厚度δ≥150mm時，選用CGM-1通用型或CGM-2豆石型；

2、路面快速搶修，選用CGM-4超早強型；

3、灌漿層厚度δ≤30mm時，選用CGM-3型超細型；

4、灌漿層厚度30mm<δ<150mm時，選用CGM-1通用型。

★灌漿料的特點<遷移型鋼筋阻銹劑在我國的研究及應用正處于剛剛起步階段，進一步研究遷移型新型阻銹劑對提高混凝土耐久性具有重要意義。根據阻銹劑對鋼筋的防護機理，研制出具有良好阻銹效果、毒性較低、經濟型的遷移復合型鋼筋混凝土阻銹劑ＭＣＩ．Ａ。通過實驗對研制的阻銹劑阻銹機理進行分析探討，對配制的遷移復合型阻銹劑ＭＣＩ．Ａ進行有關應用方面的研究，主要是其對混凝土性能、耐久性方面的影響。在滿足其防護功能的基礎上，與防水劑復合使用，從而進～步提高混凝土的防水性能及摻入遷移型阻銹劑的有效利用率。/P>

1、自流性高

可填充全部空隙，滿足設備二次灌漿的要求。

2、可冬季施工<粘貼碳纖維片材加固修復混凝土結構時，應按國家現行有關規范采用以概率理論為基礎的極限狀態設計法進行承載能力極限狀態和正許多工程的實踐證明,某些結構物的長度,已經超過了設計規范的伸縮繼問距而沒有發生裂縫。如:鋼的90.8m長的轉爐和76.6m長的焦爐基礎;但也有不少工程的長度小于設計規定,卻發生了溫度裂縫。出現這些現象,主要渉及約束條件,材料自身強度等多種因素。如果結構因變形產生的最大應力小子材料的抗拉成抗壓強度時,結構的伸縮縫同距為無窮大,不設仲縮縫也不會製;相反,當其最大應力超過材料的抗拉強度時,元論結構尺寸多短,混凝也會產生裂縫。這不儀說明約東的重要性,也說明仲結鑓距不是控制裂縫的唯一條件。常使用極限狀態的計算。鋼筋和混凝土材料宜按結構檢測得到的實際強度，根據國家現行有關規范確定相應的材料強度設計指標；也可根據其設計強度等級，按國家現行有關規范采用相應的材料強度設計指標。碳纖維片材應根據構件相應極限狀態時所達到的應變，按線彈性應力——應變關系確定其極限狀態時的應力。SPAN style="FONT-FAMILY: 宋體; FONT-SIZE: 10.5pt; mso-spacerun: 'yes'; mso-ascii-font-family: Calibri; mso-hansi-font-family: Calibri; mso-bidi-font-family: 'Times New Roman'; mso-font-kerning: 1.0000pt">

允許在-10℃氣溫下進行室外施工。

3、灌漿料的抗離析

克服了現場使用中因加水量偏多所導致的離析現象。

4、微膨脹性

保證設備與基礎之間緊密接觸，二次灌漿后無收縮。

5、抗開裂

現場使用中因加水量不確定、環境溫度不確定以及養護條件限制等因７年期鋼筋銹蝕率是５年期的１．３２倍，９年期的是７年期的１．７８倍。鋼筋銹蝕率隨構件齡期的增長而非線性增大。主要是由于隨構件齡期的增加，裂縫與鋼筋銹蝕相互作用導致構件破壞加速。隨著板齡期的增加，鋼筋銹蝕率增大，板內鋼筋截面形狀、大小和性能都發生了改變，鋼筋的力學性能大幅度降低。對在役結構進行耐久性鑒定時，要考慮鋼筋截面面秋的減小，也要考慮應力集中等原因造成的強度降在一般情況下，當單位體積混凝土的水泥用量相同時，水灰比愈大則干燥收縮也愈大，含水量愈大則收縮也愈大，當用水量不變時，單位體積的水泥用量愈大則收縮也愈大。用水量及水泥用量是影響收縮值的重要因素，收縮值隨用水量及水泥用量增加而增大；增加水灰比也使收縮值增加，較小水灰比時，水泥石中孔隙率明顯減小，因而水泥砂漿在各種干燥環境下的收縮率都明顯減小。低，才能做出正確的評價。結合兩次試驗的結果，給出適合予銹蝕率更寬范圍的鋼筋強度與銹蝕率關系。素裂紋現象。

6、灌漿料的耐久性強

經上百萬次疲勞試驗50次凍融循環實驗強度無明顯變化。在機油中浸泡30天后強度明顯提高。

7、早強、鉆孔宜用電錘或風鉆成孔，如遇鋼筋宜調整孔位避開。如采用鉆石鉆孔機成孔，鉆孔內碎屑應用潔凈水沖洗干凈，并晾曬至干燥。高強

2天抗壓強度≥20Ｍpa；3天抗壓強度≥30Ｍpa；28天抗壓強度≥65Ｍpa。<著重以市政隧道地下箱體結構大體積混這里有必要指出,許多工程的實踐證明,某些結構物的長度,已經超過了設計規范的伸縮縫間距而沒有發生裂縫。出現這些現象,主要涉及約束條件,材料自身強度等多種因素。如果結構因變形產生的最大應力小于材料的抗拉或抗壓強度時,結構的伸縮縫間距為無窮大,不設伸縮縫也不會開裂;相反,當其最大應力超過材料的抗拉或抗壓強度時,無論結構尺寸多對于一般混凝土構件，大多數裂縫的出現過程基本上可以分為三個時期：混凝土澆筑后的１個月左右時間，此時段內首先混凝土在澆筑后２０～３０ｈ出現最高溫度，比入模溫度高１０，－－４０。Ｃ，以后經７－３０ｄ降至環境溫度，此期間的收縮主要以水化熱溫度收縮為主，伴有大部分的自收縮與１地基-般比基弱,地基對混疑土底部的多束也比卻基弱,因而地基是非剛性的,控制裂縫的方法不象壩、體混、凝土那樣,要來用特制的低熱水泥和復雜的冷卻系統,而主要依靠合理配筋、改采用合理的:院筑方案和澆筑后加強養護等措施,以提高結構抗製性和避免引起過大的內外溫差而出現裂縫。５～２５％的干燥收縮，地基與支撐也可能出現早期不均勻沉降，這一階段稱為“早期裂縫活動期”；往后的３￣６個月，干燥收縮將完成６０～８０％，此時段可能出現“中期裂縫”，收縮主要以干燥收縮為主；再往后至一年左右，干燥收縮將斜板下端采用螺栓連接時，螺栓加力的大小對錨固效果產生影響，且不易控制。較松時錨固得不到保證，膠層易拉脫；較緊時，梁破壞時膠層與混凝土面層依然開裂，只是不向外崩脫。這種連接的試驗梁抗剪承載力比對比梁有所提高，但效果不很顯著。另外，采用螺栓加力錨固，實際工程中很難應用，因為斜粘鋼板需伸出梁底才能鉆孔加穿螺栓，會相應降低建筑物的凈空，影響外觀，螺栓的加工需有相應的設備，且加工費用較高，因此不為了控制大面積混凝土的表面收縮裂縫，可以適當采取在承臺表面合理增加分布鋼筋量的措施，雖然單靠增加分布鋼筋用量不能明顯防止裂縫出現，但適當增加分布鋼筋用量可以加強結構的整體性和減小溫度裂縫的寬度。而在合理增設分布鋼筋時，選擇細而密的布筋方式比選擇粗而疏的布筋方式對控制裂縫寬度更有效。宜采用。完成９５％，可能出現“后期裂縫”。施工一年以后，如果外界條件變化不大，且沉降也己經穩定，混凝土結構出現裂縫的可能性較小。混凝土結構的施工期為混凝土結構從開始施工到承受完全設計荷載以前的時期，大致為ｌ￣２年時間。短,混凝土也會產生裂縫。這不僅說明約束的重要性,也說明伸縮縫間距不是控制裂縫的唯一條件。凝土為主要研究對象，首先從理論分析入手，簡要介紹大體積混凝土的特點及產生裂縫的成因，并從混國內外有關規范對裂縫寬度都有相應的規定,一般都是根據結構工作條件和鋼筋種類而定。我國現行的混凝土結構設計規范,對鋼筋混凝土結構的最大允許裂縫寬度亦有明對不同砂漿強度等級的砌體進行了不同植筋深度的植筋拉拔試驗，砌體植筋拉拔試驗的主要破壞形式為錐體破壞，隨著植筋深度的增加抗拔承載混凝土零抗拉強度：對于未開裂截面，很容易根據彈性理論計算混凝土梁的長期變形。在工程實踐中，絕大多數梁在使用荷載作用下是帶裂縫工作的，截面開裂區域混凝土退出工作，截面抗彎剛度減小。從偏于安全的角度忽略截面混凝土的抗拉作用。力也逐漸提高。施工工藝是保證砌體植筋質量的關鍵，植筋之前需對砌體進行充分澆水濕潤，直到砌體表面沒有明顯的水析出。確規定;室內正常環境下的一般構件為0.3mm,露天或室內高濕度環境為0.2mm。凝土材料特性及力學特性等方面分析混凝土裂縫的影響因素；以熱傳導理論為切入點，結合實際工程的邊界條件，定性地分析隧道混凝土結構的溫度場及墻板方向的溫度分布特點，提出了影響隧道混凝土溫度場的各種因素。結合隧道鋼筋混凝土底板的邊界條件，建立混凝土墻板的溫度收縮應力的計算模型，經過理論推導，得出市政隧道混凝土墻板的溫度收縮應力的計算公式和混凝.土整體澆筑長度的計算公式。最后，從設計、原材料、施工、現場監測等方面，綜合性提出了控制隧道混凝土溫度收縮裂縫的具體措施，并以蘇州南環東延隧道工程為例，對溫度收縮裂縫早在本世紀５０年代初，澳大利亞學者提出改變拌和機加料次序可以改進拌和效率和提高混筑凝土強度，引起各國學者與混凝土工程師的注意，直到１９８１年日本伊東晴郎等提出“裹砂混凝土”新工藝ｆ４５１，即采取先把部分水、砂和石子拌和后，再投放水泥進行攪拌的新方法，也可稱為二次投料法。其特點就在于改變拌和機的加料次序和控制砂的表面含水率。主要優點是無泌水現象，混凝土上下層強度差減少，可有效地防止水分向石子與水泥砂漿面的集中，從而使硬化后的界面過渡層的結構致密、秸結加強。控制措施進行了綜合運用，實踐證明本文的防止隧道混凝土結構墻板裂縫技術措施合理有效。/SPAN>

★灌漿料的包裝貯運

1、包裝規格：50kg/袋，存放在通風干燥處并防止陽光直射。

2、灌漿料的保質期為6個月，超出保質期應復檢合格后方可使用 。

3、不含有苯系物、鹵代烴、甲醛、重金屬等成分，無毒、無味、無污染、不燃不爆，可按一般貨物運輸

★灌漿料的產品用途:

1、灌漿料用于混凝土結構加固和修補。

2、灌漿料用于地腳螺栓錨固及鋼筋栽埋。

3、灌漿料用于設備基礎二次灌漿。★灌漿料的施工

第一步：基礎處理

 &碳纖維粘結材料：粘結材料的性能是保證碳纖維布與混凝土共同工作的關鍵，也是兩者之間傳力途徑中的薄弱環節，所以，粘結材料應有足夠的剛度與強度，保證碳纖維與砼間剪力的傳遞，同時又應有足夠的韌性，不會因為砼開裂導致脆性粘貼破壞。nbsp;  基礎表面應進行麻省理工學院的Triantafillou和Deskovi等(199方法提出了一個預應力FRP片材加固梁分析模型,該模型假定:預應力放張后,破壞是由FRP上的梁端部混凝土中高剪應力或膠粘層的屈服引起,破壞不發生在錨面區附近;利用彈性理論和協調相容原則,推導了易引起膠層破壞或加固構件端部混凝土剪切破壞的最大預張應力計算公式,并分別就木梁和混凝土梁進行了參數分析。Triantafi11ou和Deskovic(199隨后采用t同板粘結CFRP片材,并對鋼板進行拉伸的方法獲得預應力,開展了預應力CFRP片材加固混凝土梁(試驗梁尺寸為2200mmX70mmX120mm)的試驗研究,預應力水平為使混凝土梁不發生端部剪切破壞的最大預張應力的75%~98%(約為CFRP片材抗拉強度的20%~26.6%),試驗其它參數有配筋率和CFRP片材幾何尺寸。膠粘劑固化后,単調加載至破壞,試驗結果表明,開製彎矩提高非常明顯,極限荷載提高程度可達350%以上。他們也對預應力CFRP片材加固木梁進行了試驗研究,木梁尺寸為8mmX45mmX60mm和800]TmX45rnmX80mm,初始預應力為CFRP片材拉仲強度的56.3%~58.3%,試驗表明,預應力加固梁的極限荷載提高了約40%。美國Missouri-Rolla大學的Yu,Silva和Nanni(200首先利用鋼梁的ll環桿頂升使CFRP片材獲得初始預張力(約為CFRP片材拉伸強度的15%),再將預張好的片材和張拉體系放在試驗梁受拉面上用粘結膠粘接,膠層固化后,在梁端部剪斷CFRPJ-:1材,卸去張拉體系,即可獲得預應力構件。試驗梁尺寸為:2440m1TlX203rnmX304.8mm,試驗結果表明,預應力加固梁開裂荷裁比普;ijii外貼加固梁提高了67%,比基準梁提高了18l%:預應力加固梁極限承載力比普通外貼加國梁提高了26%,比基準梁提高了65%。鑿毛處理。當應力強度因子大于臨界應力強度因子時,混凝土初始製紋尖端擴展,製縫逐漸發展,混凝土保護層沿著銹蝕鋼筋形成裂縫。這些製鐘稱為侵蝕性介質到達鋼筋表面的通道,因而加速鋼筋的銹蝕。若不采取措施,則鋼筋的銹蝕會進一步發展直至保護層剝落。製縫擴展階段取決于應力強度因子和臨界應力強度因子。臨界應力強度因子主要與混凝土保護層的抗拉強度和厚度有關,保護層抗拉強度和厚度越大,臨界應力強度越大。清潔基礎表面，不得有碎石、浮漿、浮灰、油污和脫模劑等雜物。灌

漿前24小時，基礎表面應充分濕潤，灌漿前1小時，清除積水。

第二步：支摸

1、按灌漿施工據報道，２０００年豳氯化物引起的鋼筋腐蝕直接導致混凝土橋梁的修補就要花費美國孱家公路局（ｔｈｅＵＳｓｔａｔｅｈｉｇｈｗａｙｄｅｐａｒｔｍｅｎｔｓ）５０億美元ｕ，而英國每年由于混凝土的腐蝕破壞弓ｌ起的損失達到７５億英鎊溺。在我國，隨著經濟的迅速發展，包括各種特殊功能、大型構筑物在內的新建鋼筋混凝土工程比比皆是。在侵蝕性的環境中如港灣設施、臨海設施以及海洋開發事業的各種海上設施的建設環境，鋼筋混凝土結構（如碼頭、海岸防波堤、跨海大橋、海洋平臺等）也得到了廣泛的應用，大量重大的鋼筋混凝土工程設施面臨著腐蝕破壞的危險。圖支設模裹砂混凝土比普通混凝土對粘貼預應力碳纖維布加固的一次受力及二次受力受彎構件的彎曲性能進行了試驗研究。作者共進行了７種工況的對比試驗，發現對碳纖維布預加應力可以最充分地發揮碳纖維布的強度，相對于未加預應力的加固來說，不僅可以顯著提高抗裂、屈服強度、也可提高極限強度，尤其可貴的是能顯著提高規范規定的撓度控制下的強度。徹底克服了未加預應力時ＣＦＲＰ布強度利用率低的弊端：進行預應力加固時必須在兩端進行錨固，Ｕ型箍錨固優于鋼板壓條錨固，當Ｕ型箍加鋼板壓條錨固時，完全可以滿足各種預應力值條件下錨固的要求。在性能上有明顯的優越性：泌水率減小；集料離析、沉降現象大大減輕；拌和物均勻性明顯優于普通混凝土，這對大面積混凝C土是十分重要的；強度明顯改善，抗壓、抗拉、粘結強度均可提高G３０％，抗沖擊強度也有較大提高。板。模板與基礎、模板與模板間的接縫處用水泥漿、膠帶等封縫，達到整

&nbs混凝土是由水泥、粗骨料、細骨料、水、外加劑、摻合料等組成的混合材料，每種材料性能的好壞與使用量的多少都會對混凝土整體的力學性能與澆筑后非荷載變形的大鋼結構在其正常使用過程中都有其所處的環境,尤其是長期處于腐蝕環境下,如土壊、大氣、酸雨、海洋環境等,均會出現腐性現象。在不同的腐蝕環境下,金屬表面發生的最基本的商蝕行為,即生銹。金屬在生銹之后,常在其表面留下一些共同的特征,如:表面失去金屬光擇;表面組糙不平整且不規則,③在生銹處有各種鋸蝕產物的堆出,膨脹,剝落等。它們從某種程度上反映了材料的抗環境腐性性能,是分析材料環境適應能力、評價材料表面防蝕處理工藝優劣的一個重要信息來源。小有一定影響。合理地選擇與使用混凝土組成材料，可以在一定程度上達到減小混凝土的各種收縮，減小混凝土早期彈性模量的增長速率，增加混凝土極限應變與極限抗拉強度。p;  體模板不漏水的程度。

2、模板與設備底座四周的水平距離應控制在100mm左右，以利于灌漿施工。

3、模板頂部標高應高出設備底座上表面50mm。

4、灌漿中如出現跑漿現象，應及時處理。

第三步：灌漿料的施工配制

1、一般地，按通用加固型按13-14%的標準加水攪拌,豆石加固型按9-10%的標準加水攪拌。

2、推薦采用機械攪拌方式，攪拌時間一般為1-2分鐘（嚴禁用手電鉆式攪拌器）。采用人工攪拌時，應先 加入2/3的用水量拌和2分鐘，其后加入剩余水量攪拌至均勻。

3、每次攪拌量應視使用量多少而定，以保證40分鐘以內將料用完。

4、現場使用時，嚴禁在HGM灌漿料中摻入任何外加劑、外摻料。

第四步：灌漿施工方法

1、較長設備或軌道基礎，應采用分段施工。

2、幾種常用灌漿方式圖示

3、二次灌漿時，應符合下列要求。

①、當設備基礎灌漿量較大時，豆石加固型灌漿料的攪拌應采用機械攪拌方式，以保證灌漿施工。

②、二次灌漿時，應從一側或相鄰的兩側多點進行灌漿，直 至從另一側溢出為止，以利于灌漿過程中的排氣。不得從四側同時進行灌漿。③、在灌漿過程中嚴禁振搗。必要時可用灌漿助推器沿灌漿層底部推動HGM灌漿料，嚴禁從灌漿層中、上部推動，以確保灌漿層的勻質性。

④、灌漿開始后，必須連續進行，不能間斷。并盡可能縮短灌漿時間。

⑤、當灌漿層厚度超過150mm時，應采用豆石加固型高 強無收縮灌漿料。

⑥、設備基礎灌漿完畢后，應在灌漿后3-6小時沿設備邊緣向外切45度斜角（見下圖）以防止自由端產生裂縫 ， ?如無法進行切邊處理，應在灌漿后3-6小時后用抹刀將灌漿層表面壓光。

第五步：養護

1、在設備基礎灌漿完畢后，如有要剔除部分,可在灌漿完畢后3-6小時后,即灌漿層硬化前用抹刀或鐵锨工具輕輕鏟除。2、冬季施工時,養護措施還應符合現行<<鋼筋混凝土工程施工及驗收規范>>(GB50204)的有關規定。

3、不得將正在運轉的機器的震動傳給設備基礎，在二次灌漿后應停機24-36小時,以免損壞未結硬的灌漿層。

4、灌漿完畢后30分鐘內應立即加蓋濕草蓋或巖棉被,并保持濕潤。