如何分析云梯車登高車壓裝擴口模塊的受力狀況??   云梯車登高車出租

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 監(jiān)控安裝維修, 租賃云梯車登高車, 云梯車登高車出租公司  伺服電機通過聯(lián)軸器、蝸輪蝸桿登高機與壓裝擴口模塊相連接，即登高機的下端與連接塊的上端面通過鉸鏈連接。伺服電機正轉(zhuǎn)，通過聯(lián)軸器，蝸輪蝸桿登高機帶動連接塊往上移動。連接塊上移，通過第一連桿和第二連桿帶動左、右連接件分別向左、右移動。左連接件通過第三連桿帶動右側(cè)壓裝塊向左移動；同時右連接件模塊通過第四連桿帶動左側(cè)壓裝塊向右移動，即左、右兩側(cè)壓裝塊同時向工作臺上的工件移動。左、右兩側(cè)壓裝塊上分別連接擴口模塊，壓裝塊向工件移動從而帶動擴口模塊向工件移動。當擴口模塊未接觸到工件之前，壓裝擴口模塊只受到蝸輪蝸桿登高機底部對其的一個拉力以及模塊之間相互作用力；而當擴口模塊接觸到工件時，擴口模塊收到工件對其的作用力。由于擴口模塊上有彈簧裝置，根據(jù)胡克定律可知，當擴口模塊剛完成擴孔時，工件對擴口模塊的作用力最大。

    壓裝擴口模塊的有限元建模,  根據(jù) 建模原則對壓裝擴口模塊進行建模，并導入至Workbench中生成有限元模型。壓裝擴口模塊中導軌和滑塊材料為55#鋼，螺釘、螺母和銷釘?shù)牟牧蠟?/span>35SiMn，其余材料為45#鋼，定義各零部件的材料屬性，性能參數(shù)。  壓裝擴口模塊中連接塊和連桿之間通過銷釘連接，因此設置連接塊、連桿與銷釘之間的接觸為NoSeparation；滑塊和導軌之間也存在切向的移動，也設置為NoSeparation接觸。對壓裝擴口模塊進行網(wǎng)格劃分，劃分后的有限元模型，該模型共16.89萬個單元，31.04萬個節(jié)點。

    載荷加載與約束本節(jié)中主要考慮壓裝擴口模塊受到的蝸輪蝸桿登高機對連接塊的拉力FT、擴口模塊對左、右壓裝塊的壓力Fn1、Fn2和其自身重力。導軌的下端通過螺釘與壓裝部機身連接，需要牢牢固定，因此對導軌的下端面進行全約束。連接塊在蝸輪蝸桿登高機的作用下只能上下運動，因此限制連接塊X、Y向的位移均為0；擴口模塊完成擴孔，左、右壓裝塊不能再向工件處移動，因此顯示兩個壓裝塊的端面Z向的位移為0。對壓裝擴口模塊施加的載荷和約束情況。

     有限元前處理完成后，對有限元模型進行仿真求解，得到位移云圖和應力云圖。（1）變形分析從圖3.22中可以看出，結(jié)構(gòu)的受力變形最大值出現(xiàn)在連接塊上和第一、第二連桿上，最大位移變形量為1.51×10-4m；而兩側(cè)擴口模塊的變形量較小，均小于5.04×10-5m。主板模X、Z向的變形量影響著主板的定位，X向的變形影響主板模左右錯動、Z向的變形量影響主板模上下錯動，其變形量過大會導致主板上預留的口的位置與扁管位置發(fā)生偏差，在壓裝過程中使主板不能順利的被壓裝到扁管上。因此利用AWE中的Probe探針觀察左、右兩側(cè)主板模X、Z的變形量。可以看出，左、右兩側(cè)主板模X向的變形量分別為6.55×10-7m和1.64×10-7m，Z向的變形量分別為-2.24×10-5m和-1.09×10-5m，其中“-”表示與坐標軸負方向。由于工件位置精度要求為5×10-5m，因此左、右兩側(cè)主板模X、Z向的變形量在允許范圍內(nèi)。31由于左、右兩側(cè)主板模X向的變形量遠遠小于允許范圍，因此在后面優(yōu)化章節(jié)中將不考慮主板模X向的變形量，只考慮左、右主板模Z向的變形量作為優(yōu)化目標。 （2）應力分析，壓裝擴口模塊的最大等效應力值為137.2MPa，出現(xiàn)在右連接件與其支承板的連接處。在連接塊、第一、二連桿和左、右連接件的連接處應力較大外，其余位置的應力值均較小，均低于15.2MPa。壓裝擴口模塊中所使用的材料為45#等，其強度極限最小為355MPa，結(jié)構(gòu)中的最大等效應力遠遠小于材料的屈服極限，滿足強度的要求。而且應力較大的地方主要在兩個零件的連接處，主要為焊接處，通過有效的方法（如熱處理法、機械拉伸法等）可以有效的減少這些地方的應力集中。因此，從應力分析的角度看，運動模塊有較大的抵抗破壞的能力，其結(jié)構(gòu)還有優(yōu)化的空間。