起重臂方向?qū)Φ趸@車地震反應(yīng)的影響,  本地 高空登高車出租, 高空登高車出租 價格

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 安裝玻璃, 高空登高車租賃  吊籃車在實際工作過程中起重臂可％０°回轉(zhuǎn)，因此需要研究起重臂與地震載荷夾角對吊籃車結(jié)構(gòu)的影響。依據(jù)對稱性，選取起重臂與地震載荷處于不同角度時的１３個位置。考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性因素，選取地震加速度組合Ｘ＋０．６５Ｙ＋０．８５Ｚ，計算不同位置時吊籃車起重臂端部節(jié)點位移、結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力及車身最大應(yīng)力的時程響應(yīng)。由于吊籃車起重臂端部節(jié)點Ｙ向位移較大，因此分析時僅考慮Ｙ向位移的時程響應(yīng)，結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力時程曲線和車身最大應(yīng)力時程曲線分別。  起重臂不同位置時車身最大應(yīng)力時程曲線由上位移、應(yīng)力時程曲線可得出；起重臂位于不同角度時，其端部節(jié)點Ｙ向位移、結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力及車身最大應(yīng)力的時程曲線具有相似的變趨勢，但在數(shù)值上具有一定差異。 內(nèi)其端部節(jié)點Ｙ向位移時程曲線相差不大， 區(qū)間內(nèi)其Ｙ向位移時程曲線峰值處具有較大差異；起重臂位于不同位置時結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力均出現(xiàn)在初始時刻，其值為１３７９ＭＰａ，５ｓ５內(nèi)結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力時程曲線峰值處及車身最大應(yīng)力時程曲線峰值處具有較大差異，為比較起重臂位置對分析結(jié)果的影響，分別提不同角度時２后的起重臂端部節(jié)點Ｙ向位移４處峰值、結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力４處峰值及車身最大應(yīng)力４處峰值。

      起重臂不同位置時端部節(jié)點Ｙ向位移峰值,   隨起重臂位置的變，其端部節(jié)點Ｙ向位移峰值具有兩端小中間大的變趨勢，即起重臂與Ｘ軸夾角越小時，其Ｙ向位移也越小，起重臂與Ｘ軸垂直時，其位移達(dá)到最大。隨起重臂位置的變，結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力峰值和車身最大應(yīng)力也具有相同的變規(guī)律，當(dāng)起重臂與Ｘ軸或Ｚ軸夾角越小時，其結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力峰值和車身最大應(yīng)力峰值也越小。

    １．采用時程分析法，應(yīng)用ＡＮＳＹＳ軟件對吊籃車結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)特性進(jìn)行了研究。有限元計算結(jié)果表明：抗震設(shè)防烈度為７度時，吊籃車起重臂端部節(jié)點Ｙ方向位移最大，吊籃車結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力出現(xiàn)在地震反應(yīng)的初始時刻，其值為１３０．７９ＭＰａ，車身最大應(yīng)力在整個地震反應(yīng)過程中具有較大波動。

   ２．由線性解與非線性解對比得出：吊籃車幾何非線性對吊籃車地震反應(yīng)中應(yīng)力計算影響不大，但對吊籃車地震反應(yīng)的位移計算影響較大，吊籃車地震分析需要考慮其結(jié)構(gòu)的幾４８何非線性。

   ３．當(dāng)起重臂與地震載荷處于不同角度時，起重臂端部節(jié)點位移時程曲線、結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力時程曲線及車身最大應(yīng)力時程曲線有較大差異，起重臂與峰值最大的水平地震載荷之間夾角越小，則其端部豎直方向位移越小，當(dāng)起重臂與其垂直時，端部豎直方向位移達(dá)到最大；起重臂與水平方向地震載荷平行時，結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力和車身最大應(yīng)力的峰值均達(dá)到最小，此時有利于吊籃車結(jié)構(gòu)的安全。

   ４．通過對不同抗震設(shè)防烈度的分析表明：抗震設(shè)防烈度對吊籃車整向位移及應(yīng)為均有影響，隨著抗震設(shè)防烈度的增大，車身最大應(yīng)力和結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力的增量均有成倍增長趨勢。