起重臂位置對(duì)車身屈曲有哪些影響??  番禺登高安裝車出租 價(jià)格

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 專業(yè)可靠  ，番禺登高安裝車出租, 番禺登高安裝車租賃  番禺登高安裝車出租公司   在起重臂與車身相對(duì)位置不變情況下進(jìn)行，工程實(shí)際中起重膏可３６０°回轉(zhuǎn)，為了分析起重臂在不同位置時(shí)對(duì)車身屈曲的影響，對(duì)不同位置下的車身進(jìn)行了非線性屈曲分析，考慮到車身的對(duì)稱性，僅對(duì)中１￣７這７個(gè)位置進(jìn)行了計(jì)算。求解結(jié)果可得，起重臂位置對(duì)車身極限承載力有一定影響。由于載荷的對(duì)稱性，０°？４５°過(guò)程和４５°？９０°過(guò)程車身極限承載力呈對(duì)稱分布；起重臂與車身間夾角由０°變?yōu)椋矗?/span>°過(guò)程中，車身極限承載力逐漸增大，在４５°時(shí)達(dá)到最大值１１１．７２７ｋＮ；由４５°變?yōu)椋梗?/span>°過(guò)程中，車身極限承載力逐漸減小。

   １．建立了車身屈曲分析有限元模型，將車身所承受的載荷分解為恒載和與起重量有關(guān)的活載，分別對(duì)車身進(jìn)行了特征值屈曲和非線性屈曲計(jì)算，分析了車身高度和起重臂位置對(duì)車身屈曲的影響。

     ２．由特征值屈曲與非線性屈曲計(jì)算結(jié)果對(duì)比得出，特征值屈曲分析所得解為吊籃車額定起升載荷產(chǎn)生總輪壓的１０．４６倍，是非保守解，而非線性屈曲分析所得解為總輪壓２．１６倍，與實(shí)際情況較為相符。

     ３．車身高度對(duì)車身極限承載力具有較大的影響，隨高度增加，車身極限承載力逐漸減小，極限承載為作用下車身頂部豎向位移逐漸增大。

     ４．起重臂位置對(duì)車身極限承載力具有一定影響，起重臂位于車身截面對(duì)角線時(shí)其極限承載力最大。

      本文某塔式起重機(jī)為研究對(duì)象，在ＡＮＳＹＳ軟件中建立了吊籃車最大獨(dú)立狀態(tài)有限元模型，對(duì)吊籃車強(qiáng)度和靜剛度進(jìn)行了校核。在此基礎(chǔ)之上，分析了非線性因素對(duì)吊籃車結(jié)構(gòu)性能的影響。采用時(shí)程分析法，計(jì)算了不同地震波作用下吊籃車的地震反應(yīng)，研究了幾何非線性、起重臂方向Ｗ及抗震設(shè)防烈度對(duì)吊籃車地震反應(yīng)的影響。最后對(duì)車身進(jìn)行了屈曲分析，分別計(jì)算了不同高度和起重臂處于不同位置時(shí)車身的極限承載力。

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    ２．吊籃車地震反應(yīng)的時(shí)程分析表明：抗震設(shè)防烈度為７度時(shí)，吊籃車起重臂端部節(jié)點(diǎn)豎向位移最大，吊籃車結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力出現(xiàn)在地震反應(yīng)初始時(shí)刻，其值為１３０．７９Ｍ，車身最大應(yīng)力在整個(gè)地震反應(yīng)過(guò)程中具有較大波動(dòng)。

   ３．考慮幾何非線性計(jì)算吊籃車地震反應(yīng)得出：吊籃車幾何非線性對(duì)吊籃車地震反應(yīng)應(yīng)力計(jì)算影響不大，但對(duì)吊籃車地震反應(yīng)的位移計(jì)算影響較大，吊籃車地震分析需要考慮其結(jié)構(gòu)的幾何非線性。

    ４．起重臂與地震載荷處于不同角度時(shí)，起重臂端部節(jié)點(diǎn)位移時(shí)程曲線、結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力時(shí)程曲線Ｗ及車身最大應(yīng)力時(shí)程曲線均有較大差異。起重臂與峰值最大的水平地震載荷之間夾角越小，則其端部豎直方向位移越小，當(dāng)起重臂與其垂直時(shí)，端部輕直方向位移達(dá)到最大；起重臂與水平方向地震載荷平行時(shí)，結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力和車身最大應(yīng)力的峰值均達(dá)到最小，此時(shí)有利于吊籃車結(jié)構(gòu)的安全。

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