豆石加固型 含5～10mm大骨料，適用于灌漿層厚度δ≥150mm，且灌漿長度L＜1000mm設備基礎二次灌漿。建筑物的梁、板、柱、基礎和地坪的補強加
最近幾年,國內外出現的不少了大橋的垮塌事件,給我們敲響了警鐘。而我國現正在使用的橋梁有很大一部分橋齡在選擇混凝土原材料、優化混凝土配合比的目的是使混凝土具有較小的抗裂能力，具體說來，就是要求混凝土的絕熱溫升較小、抗拉強度較大、極限拉伸變形能力較大、熱強比較小、線脹系數較小，自生體積變形最好是微膨脹，至少是低收縮。根據國內外經驗主要有以下幾條：選擇水泥。內部混凝土主要考慮抗裂性能好、兼顧低熱和高強兩方面的要求，一般采用低熱礦渣水泥，中熱硅酸鹽水泥摻入一定量的粉煤灰。外部混凝土，除抗裂性能外，還要求抗凍融性、耐磨性、抗蝕性、強度較高及干縮較小，因此一般采用較高標號的中熱硅酸鹽水泥。當環境水具有硫酸鹽侵蝕時，應采用抗硫酸鹽水泥。摻用混合材料。適當摻用混合材可降低混凝土的絕熱溫升、提高混凝土抗裂能力，目前主要是粉煤灰摻得較多。40年以上,尤其是在上世紀50年代后期及60年代建造的橋梁,大部分由于長期超負荷的運行和環境的影響,出現了材料老化和結構破損及開裂等危害,因此導致承載能力、安全性、耐久性降低,使得危舊橋逐年增加,使橋梁成為公路交通運輸的瓶頸,對公路營運普通粘貼碳纖維布加固板在満足經濟配筋率的同時,碳纖維布能夠發揮出其高強特性,有較好的加固效果,加固梁時,只有在較低的配筋車時,才有較好的加固效果,配筋率較南非l93l年用于拆換橋梁、路面、蓄水壩、防波堤、電桿基礎等混凝土構筑物的經費超過2700萬英鎊,而且大多建成在3~10年以內。1990年,美國NRC(NationalReseachCouncil)提出的報告認為:在隨后的20年里翻修或者更換所有由于鋼筋銹蝕或因施工與維護不良而毀壞的混凝土基礎設施結構物,將耗資2~3萬億美元;1998年,美國大約有235,000座鋼筋混凝土橋出現結構缺陷(多數建于1950以后),據估計,l998年美國的橋梁設施的直接腐蝕成本是33億元,而間接成本估計是直接銹蝕成本的10倍同。高時,碳纖維布的應變發展較低。截面承擔的初始彎矩不利于受拉區碳纖維片材的應變發展,雖然存在積纖維應變滯后的問題,但影響并不顯著。對T形截面及受壓區配置較多受壓鋼筋的截面,抗彎承載力計算時應考慮受壓翼緣和受壓鋼筋的有利影響,以提高加國效率,降低加固成本。安全的影響越來越大,嚴重影響了交通線路的暢通。鑒于此情況,我們應服從橋梁加固改造工作的共性,結合每座橋梁的特殊性,采用最先進技術和材料,在舊橋利用加固改造工作中,引起現澆混凝土樓板收縮開裂的原因大概有以下幾點：混凝土配合比、水灰比——由于混凝土配合比不當，造成混凝土分層離析，特別是梁板結構的板，由于混凝土的離析，上部出現富水泥漿層，收縮大，引起樓板面的不規則裂縫。目前采用的商品混凝土，為了保證商品混凝土的流動性能，坍落度較大，因此水灰比也較大。而混凝土中參與水化反應的水量僅為游離水的20－25％，而大部分水是為了保證混凝土和易性的要求，這些游離水在蒸發后會在混凝土中產生大量毛細孔增加了混凝土的收縮。不斷發揮積極性和創造性,創造和總結出各種切實可行的方法,讓舊橋繼續發揮其使用功能,以確保公路交通運輸的正常運營。固（修補厚度≥60mm）。<
設計中當地下地上均為現澆結構時，“后澆帶”應貫穿地上、地下結構，遇梁斷梁，遇墻斷墻，遇板斷板，在設計中應注明“后澆帶”盡量設在梁或墻中內力較小的位置。施工中，在后澆帶上面加蓋板以防止垃圾掉入，澆搗后澆帶時，內部垃圾應清除干凈，鋼筋銹蝕處用鋼絲刷除銹。地下水位高時，地下室后澆帶兩端做集水井排水，且在外圍兩端做護坡，防止落土。/div>
CGM-4
超早強加固型 2小時強度達到15Mpa，適用于鐵路枕軌等快速搶修，水泥混凝土路面、機場跑道等快速修補，止水堵漏快速修補。
CGM-1
通用加固型 灌漿厚度30mm＜δ＜150mm設備基礎二次灌漿，地腳螺栓錨固，栽埋鋼筋，建筑物梁、板、柱、基礎和地坪的補強加固。
★灌漿料的施工
1．基礎處理
清掃設備基礎表面，不得有碎石、浮漿、灰塵、油污和脫模劑等雜物。灌漿前24h，設備基礎表面應充分濕潤。灌漿前1h，應吸干積水。
2． 確定灌漿方式
根據設備機座的實際情況，選擇相應的灌漿方式，由于CGM具有很好的流動性能，一般情況下，用"自重法灌漿"即可，即將漿料直接自模板口灌入，近年來,由于城市規劃改造、使用功能改變、設計標準提高、建筑物老化、災害損傷、設計失誤或施工不當等諸多原因,經常需要對已有建筑物進行補強和加固。. 在現有加固技術中,碳纖維加固技術是一種新興的混凝土結構加固方法。碳纖維材料具有高強輕質、耐久性好、易于施工等優越性能,因此具有極其廣泛的應用前景。但大量的試驗研究和工程實踐發現,普通粘貼破纖維加固法存在一些不足,其中最突出的就是碳纖維材料的粘結滑移本構關系模型可以分為粘結階段、滑移階段和破壞階段，粘結階段曲線定義為一條通過原點的斜直線；滑移階段曲線定義為一條以極限粘結強度為頂點的拋物線；破壞階段曲線定義為一條下降的斜直線。可以利用拉拔試驗確定的彈性粘結強度、極限粘結強度和殘余粘結強度所對應的滑移值來擬合曲線。高強特性不能充分發揮,對結構構件的製繼、撓度控制作用不強。這在很大程度上限制了碳纖生住.布在土木工程加固修復領域的進一步應用和發展。完全依靠漿料自重自行流平并填充整個灌注空間；若灌注面積很大、結構特別復雜或空間很小而距離很遠時，可采用"高位漏斗法灌漿"或"壓力法灌漿"進行灌漿，以確保漿料能充分填充各個角落。3． 支模
根據確定的灌漿方式和灌漿施工圖支設模板，模板定位標高應高出設備底座上表面至少50mm，模板必須支設嚴密、穩固，以防松動、漏漿。
4． 灌漿料的攪拌
按產品合格證上推薦的水料比確定加水量，拌和用水應采用飲用水，水溫以5～40℃為宜，可采用機械或人工攪拌。采用機械攪拌時，攪拌時間一般為1～2分鐘。采用人工攪拌時，宜先加入2/3的用水量攪拌2分鐘，其后加入剩余用水量繼續攪拌至均勻。
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5． 灌漿
灌漿施工時應符合下列要求：
漿料應從一側灌入，直至另一側溢出為止，以利于排出設備機座與混凝土基礎之間的空氣，使灌漿充實，不得從四側同時進行灌漿。
.灌漿開始后，必須連續進行，不能間斷，并應盡可能縮在研究鋼筋混凝土植筋錨固構件粘結錨固性能的基礎上，分析比較了植筋錨固鋼筋混凝土受彎構件和鋼筋混凝土整澆受彎構件受低周反復荷載作用的恢復力特性，探討了植筋錨固構件的延性和耗能能力。首先對環氧砂漿（無機有機混合產品）的基本力學性能和環氧砂漿植筋錨固鋼筋混凝土試件的粘結錨固性能進行了系統的試驗研究，在單向拉拔試驗后進行了分析和總結。試驗結果表明：在錨固鋼筋１５ｄ的情況下，環氧砂漿植筋錨固鋼筋混凝土試件的靜力性能是可靠的。在這個基礎上，他們用環氧砂漿作為植筋材料，錨固長度為１５ｄ，對植筋構件進行了低周反復加載試驗，探討了環氧砂漿植筋錨固鋼筋混凝土受彎構件的滯回特性和變形性能。試驗中，植筋梁鋼筋有被拔出現象，呈現脆性破壞。他對測得的鋼筋應變進行分析后，認為鋼筋已經達到了屈服強度，鋼筋拔出是環氧砂漿密實度不夠造成的，只要采取措施增強環氧砂漿施工的密實度，加強鋼筋錨固部分與混凝土的粘結，則環氧砂漿植筋錨固技術也是可靠有效的。為確保植筋質量，鋼筋的錨固長度可以適當增加到２０ｄ以上。短灌漿時間。
.在灌漿過程中不宜振搗，必要時可用竹板條等進行拉動導流。
.每次灌漿層厚度不宜超過100mm。
.較長設備或軌道基礎的灌漿，應采用分段施工。每段長度以7m為宜。
.灌漿過程中如發現表面有泌水現象，可布撒少量CGM干料，吸干水份。
.對灌漿層厚度大于1000mm大體積的設備基礎灌植筋鋼筋與混凝土基材邊距小于３ｄ時，混凝土基材局部也會發生椎體破壞。漿時，可在攪拌灌漿料時按總量比1：1加入0.5mm石子，但需經試驗確定其可灌性是否能達到要求。
.設備基礎灌漿完畢后，要剔除的部分應在灌漿層終凝前進行處理。
.在灌漿施工過程中直至脫模前，應避免灌漿層受到振動和碰撞，以免損壞未結硬的灌漿層。
.模板與設備底座的水平距離應控制在100mm左右，以利于灌漿施工。
.灌漿中如出現跑漿現象，應及時處理。
.當設備基礎灌漿量較大時，應采用機械攪拌方式，以保證灌漿施工。
6、養護
.灌漿完畢后30分鐘內,應立即噴灑養護劑或當采用纖維復合材料對框架粱負彎矩區進行受彎加固時，應采取下列構造措施：支座處無障礙時，纖維復合材應在負彎矩包絡圖范圍內連續粘貼：其延伸長度的截斷點應碳纖維增強復合材料（ＣＦＲＰ）用于結構加固始于八十年代日本、美國等發達國家，特別是在日本阪神大地震后，應用逐漸廣泛。１９８２年，ＵＭｅＪｅｒ首先在瑞士聯邦材料實驗室（ＥＭＰＡ）進行了ＣＦＲＰ加固混凝土結構的試驗研究。１９９１年，美國混凝土協會（ＡＣＩ）成立了專業委員會（ＡＣｌ４４０），并于１９９３年在加拿大溫哥華組織召開了第一屆ＣＦＲＰ增強鋼筋混凝土結構的國際會議（ＦＲ—ＦＲＣＳ—１），此后該會議每兩年舉辦一次。日本在ＣＦＲＰ方面的研究、開發和應用一直占領先地位，特別是對抗震加固的性能與效果進行了研究，并編制了各種設計手冊、施工指南和規范等。日本建筑院于１９９３年制定并頒布了（ＦＲＰ加固混凝土結構設計指南》。１９９６年日本土木工程學會正式頒布了《連續纖維在攪拌過程中注意攪拌順序，一般減水劑不要在最后放以免造成難以攪拌，攪拌時間一般控制使漿體無氣泡，有光澤為宜。對漿體的控制一般采用稠度儀標定,由于采用真空壓漿機,所以能使漿體稠度達到原來方法的兩倍之多,不僅改善了漿體密實性,而且強度也大幅度增加。在漿使用前一定要經過過濾，以免造成管道堵塞，過濾后要盡快壓入，防止沉淀，影響漿體強度。材料補強加固混凝土結構的設計及施工指南》。這些規程、指南的推出，極大地推動了日本ＦＲＰ技術的推廣應用步伐。１９９５年神戶大地震后，日本的碳纖維布的用量已經達到數百萬平方米。位于正彎矩區，且距正負彎矩轉換點不應小于ｌｍ。支座處雖有障礙，但梁上有現澆板，且允許繞過柱位時，宣在梁側４倍板厚范圍內，將纖維復合材粘貼與板面上。柱２一梁３一板頂面纖維復合材確保錨夾片硬度符合要求.其硬度不致太低而導致夾片齒紋磨平；夾片銹蝕嚴禁使用。張拉過程中如某股鋼絞線中的某一根或幾根鋼絲發生斷絲現象，需斷定其斷絲總數未超過每孔一根鋼絲，且同一個截面斷絲總數未超過該截面鋼絲數的3%，則視為允許。若超出以上范圍，則應將發生斷絲的那根鋼絞線更換。ｈ，一板厚當加固的受彎構件為板時，纖維復合材應選擇多條密布的方式進行粘貼，不得使用未經裁剪成條的整幅織物滿帖。母當受彎構件粘貼的多層纖維織物允許截斷時，相鄰兩層纖維織物宜按內短外長的原則分層截斷；外層纖維織物的截斷點宜越過內層截斷點２００ｍｍ以上，并應在截斷點加設ｕ形箍。當采用環形箍、Ｕ形箍或環向圍束加固正方形和矩形截面構件時，其截面棱角應粘貼前通過打磨加以圓化；套箍鋼板各面安裝臨時固定后，對剖口部位進行焊接。焊縫應平直，焊波應均勻，無虛焊、漏焊；本工程設計無特別要求，焊縫的質量按照現行國家標準《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB50205的要求，焊縫等級取為三級。梁的圓化半徑ｒ，對碳纖維不應小于２０ｍｍ；對玻璃纖維對未切割的鋼絞升溫階段：澆筑初期,水泥水水化產生大量水化熱,使混凝土的溫度很快上升。但由于混凝:士:表面散熱條件較好,熱量可向大氣中散發,因而溫度上升較少;而混凝土內部由于散熱條件較差,熱量散發少,因而溫度上升較多,內外形成溫度梯度,形成內約束。結果混凝土內部產生壓應力,面層產生拉應力,當拉應力超過混凝土的抗拉強度時,混凝土表面就產生裂縫。線，根據工作夾片在張拉時的刻痕可以大體量測出實際伸長值，也可以作為第二個指 標進行確認應力值是否達到。但相對麗言應以應力檢驗為準，因為鋼絞線的張拉是以應力值和伸長值作為雙控指標，而伸長值有±６％的允許偏差。不應小于１５ｍｍ，柱的圓化半徑，對碳纖維不應小于２５ｍｍ；對玻璃纖維不應小于２０ｍｍ。覆蓋塑料薄膜并加蓋巖棉被等進行養護,或在灌漿層終凝后立即灑水保濕養護。
.冬季施工時,養護措施還應符合現行《鋼筋混凝土工程施工驗收規范》(GB50204)的有關規定。
★灌漿料的包裝貯運
1.產品包裝以實際發貨為準，此圖片僅為參考。
2.包裝規格：50kg/袋，存放在通風干燥處并防止陽光直射。
3.灌漿料的保質期為6個月，超出保質期應復檢合格后方可使用 。
混凝土施工期間間接裂縫與結構在正常使用期間因荷載作用引起的裂縫在成因、危害及防治措施等方面均不相同。從施工學科角度出發，主要針對施工期間間接裂縫其（中又以混凝土早期收縮引起的裂縫為主）進行研究，進行了試驗室標準條件下系列試件基礎試驗、工程實際構件原位收縮試驗等試驗研究，對試驗結果進行了分析，在工程調研、試驗及分Z析.的基礎上，提出了預拌混凝土施工期間間接裂縫的綜合防治措施，并成功應用于典型工程實踐。江西井岡山早強灌漿料銷售|南昌灌漿料生產廠家。
