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yuken電磁閥DSG-01-2B3-D24-N1-50臺灣油研,PV2R3-116-F-RAA-31，PV2R4-153-F-RAA-30，PV2R4-184-F-RAA-30，PV2R4-200-F-RAA-30，PV2R4-237-F-RAA-30，PV2R4-136-F-RAA-30，PV2R12-31-53-F-RAAA-41，PV2R12-31-59-F-RAAA-41，PV2R12-31-65-F-RAAA-41，PV2R12-31-53-F-REAA-41，PV2R12-31-59-F-REAA-41，PV2R12-31-65-F-REAA-41，PV2R12-6-26-F-RAAA-41，PVR12-6-33-F-RAAA-41，PV2R12-6-41-F-RAAA-41，PV2R12-8-26-F-RAAA-41，PV2R12-8-33-F-RAAA-41，PV2R12-8-41-F-RAAA-41，PV2R12-10-26-F-RAAA-41，PV2R12-10-33-F-RAAA-41，PV2R12-10-41-F-RAAA-41，PV2R12-6-26-F-REAA-41，PV2R12-6-33-F-REAA-41，PV2R12-6-41-F-REAA-41，PV2R12-8-26-F-REAA-41，PV2R12-8-33-F-REAA-41，PV2R12-8-41-F-REAA-41，PV2R12-10-26-F-REAA-41，PV2R12-10-33-F-REAA-41，PV2R12-10-41-F-REAA-41，PV2R12-12-26-F-RAAA-41，PVR12-12-33-F-RAAA-41，PV2R12-12-41-F-RAAA-41，PV2R12-14-26-F-RAAA-41，曲臂、線圈與空氣體均采用SOLID117單元；溫度場分析部分，只需對曲臂溫度進行分析，曲臂采用SOLID90單元，此外，考慮到曲臂表面輻射散熱，擬選用SURF152表面效應單元模擬之；最后，采用SOLID95單元對曲臂進行應力應變場的分析。2.2.3 網格劃分在數值仿真工作中，網格劃分的質量直接影響到計算工作量的大小以及計算結果的精確性。由于感應加熱時曲臂渦流分布具有明顯的集膚效應，透入深度d（單位：m）可用以下公式進行計算[10](7)其中，g－材料電阻率（Wm）；f－感應加熱頻率（Hz）。為確保計算精度，在透入深度以內，單元尺寸的大小不得超過透入深度的數值，同時，為了減少計算量，網格密度從表面到中心應逐漸遞減。根據上述網格劃分原則，系統經網格劃分后的單元總量為166875，節點總數為371926。2.2.4 關于邊界條件的說明對于電磁場分析，在曲臂的對稱面，磁力線與對稱面平行，滿足如下邊界條件 (8)其中，表示邊界面的單位法向矢量。在曲臂的其它外表面，作為鐵磁性材料ANSYS，磁力線與邊界面垂直，滿足以下邊界條件(9)在空氣體外表面，因其距源區較遠，可近似認為。對于溫度場分析，這里僅考慮曲臂外表面的輻射散熱，故滿足如下邊界條件(10)其中，Ta－環境溫度（K）；hR－熱輻射系數（W/m2K），PV2R12-14-33-F-RAAA-41，PV2R12-14-41-F-RAAA-41，PV2R12-17-26-F-RAAA-41，PV2R12-17-33-F-RAAA-41，PV2R12-17-41-F-RAAA-41，PV2R12-12-26-F-REAA-41， 高效能、省空間特殊設計，安裝尺寸與通稱6通徑之DSG-01系列相同，但整體長度縮短18cm(DC雙頭)，適用於製鞋機械、工作機械及低壓自動化設備。DSG-01 系列?採用強力濕式電磁線圈和合理的鑄件流路設計而實現高壓、大流量、低壓力損失的電磁換向閥。?因有多種閥軸型式，各種電磁線圈可供選擇的功能，因此對任何系統均能選擇最適用的閥。DSG-03 系列?採用強力濕式電磁線圈和合理的鑄件流路設計而實現高壓、大流量、低壓力損失的電磁換向閥。?因有多種閥軸型式，各種電磁線圈可供選擇的功能，因此對任何系統均能選擇最適用的閥。?壓力損失減少到以往產品的一半。?通過合理化閥體鑄件設計，實現了輕型化。
yuken電磁閥DSG-01-2B3-D24-N1-50臺灣油研,?PV2R12-12-33-F-REAA-41，PV2R12-12-41-F-REAA-41，PV2R12-14-26-F-REAA-41，PV2R12-14-33-F-REAA-41，PV2R12-14-41-F-REAA-41，PV2R12-17-26-F-REAA-41，PV2R12-17-33-F-REAA-41，PV2R12-17-41-F-REAA-41，PV2R12-19-26-F-RAAA-41，PV2R12-19-33-F-RAAA-41，PV2R12-19-41-F-RAAA-41，PV2R12-23-26-F-RAAA-41，PV2R12-23-33-F-RAAA-41，PV2R12-23-41-F-RAAA-41，PV2R12-25-26-F-RAAA-41，PV2R12-25-33-F-RAAA-41，PV2R12-25-41-F-RAAA-41，PV2R12-19-26-F-REAA-41基于Stefan-Boltzmann定律，其計算公式如下(11)其中，h－曲臂的輻射率，本文取h＝0.68；x－Stefan-Boltzmann常數，（ W/m2K4）。對于應力應變場分析，設曲臂背面擱置于某平臺上，忽略平臺彈性變形，則曲臂背面各節點沒有法向位移，故對這些節點施加Uz=0的位移約束條件；此外，曲臂結構對稱面應滿足Ux=0的邊界條件。2.3數值仿真結果及其分析基于上述有限元分析模型，并采用文獻[11]對鋼制材料物理參數的定義，通過對兩個線圈交變電流的頻率與電流密度作不同的參數設置，經ANSYS軟件進行數值計算，就可以得到不同的曲臂溫度場及熱變形情況。受篇幅所限，這里僅給出其中一種較為適宜的線圈參數所對應的感應加熱數值仿真結果，即頻率f=1000Hz，圓形線圈電流密度Js1=1.00×106A/m2，矩形線圈電流密度Js2=0.75×106A/m2，感應加熱時間為180分鐘。2.3.1溫度場數值仿真結果因曲臂結構的對稱性，在對數值仿真結果進行擴展補全后，得到如圖3所示曲臂溫度場分布云圖。根據圖3可知：1）靠近感應線圈部位的溫度明顯高于其它部位的溫度，這是感應加熱集膚效應的體現；2）由于圓形線圈的電流密度高于矩形線圈的電流密度ANSYS，因而從整體上看紅套孔周圍的溫度比矩形線圈附近的溫度更高；，PV2R12-19-33-F-REAA-41，PV2R12-19-41-F-REAA-41，PV2R12-23-26-F-REAA-41，PV2R12-23-33-F-REAA-41，PV2R12-23-41-F-REAA-41，PV2R12-25-26-F-REAA-41，PV2R12-25-33-F-REAA-41，PV2R12-25-41-F-REAA-41，PV2R12-31-33-F-RAAA-41，PV2R12-31-41-F-RAAA-41，PV2R12-31-47-F-RAAA-41，PV2R12-31-33-F-REAA-41，PV2R12-31-41-F-REAA-41，PV2R12-31-47-F-REAA-41，安全門開關，利用極限開關確認，可正確監視閥芯切換位置。?監視開關與外界完全隔離，不受汙染影響。?閥整體防塵防水等級IP65。?不受外部磁場干擾。使用近接開關直接感應提動閥動作，監視插裝邏輯閥的開關狀態。?提動閥開啟瞬間，即可檢知信號。?提動閥帶緩衝，切換衝擊小。?防塵防水等級IP65。
