東京計器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40東機美TOKIMEC

東京計器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40東機美TOKIMEC，日本（東京計器 TOKYO KEIKI ，東機美 TOKIMEC ）－液壓技術應用于塑料注射成型機、壓鑄機、各式液壓機床、建筑機械、船舶、水庫閘門及渡口碼頭的可動橋、游戲機等都利用了液壓技術。東京計器以制造使用更加便捷的液壓設備為目標，在追求大容量、低噪音、節能、環保等的同時，還致力于開發“動力控制”技術，以適應信息網絡的要求。例如，液壓機器中內藏傳感器和微型控制芯片，以實現各種工業設備的遠距離控制。 另外，東京計器還在研制新的液壓裝置，如在液壓控制系統中安裝電動伺服機構和氣壓控制機構，以形成混合的動力控制系統等。蘇州瑤佐機電。
電磁閥部分型號如下：
日本東機美電磁閥DG4V-3-2A-M-U1-B-7-54DG4V-3-0A-M-U7-H-52  DG4V-3-2A-M-U7-H-52 ，DG4V-3-0B-M-U7-H-52  DG4V-3-0BL-M-U7-H-52，DG4V-3-2AL-M-U7-H-52 DG4V-3-2B-M-U7-H-52 ，DG4V-3-6B-M-U7-H-52  DG4V-3-0C-M-U7-H-52，DG4V-3-2C-M-U7-H-52  DG4V-3-6C-M-U7-H-52，DG4V-3-7C-M-U7-H-52  DG4V-3-8C-M-U7-H-52，DG4V-3-2N-M-U7-H-52  DG4VS-3-2C-M-U7-H-54，DG4V-5-2B-M-U7L-H-7-40- DG4V-5-2AL-M-U7L-H-54，DG4VS-5-2C-M-U7L-H-54 DG4V-3-2C-M-P7-H-7-54，DG4V-5-3C-M-U7L-H-40  DG4V-3-6C-M-P7-H-54，DG4V-3-OC-M-P7-H-54   DG4V-3-2A-M-U7-H-52-K ，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 DG5V-7-6C-T-P7-H-84-JA，DG4V-3-6C-M-P2-T-7-54 DG4V-3-2C-M-P2-T-7-54，K-DG5S-7-3C-E-U7-H-84-S192 DG4V-3-0B-M-P2-T-7-54，DG4V-3-23A-M-P7-H-7-54 DG4V-3-2A-M-P2-T-7-52 ，DG4V-3-2A-M-U1-H-7-52  DG4V-3-6C-M-P2-T-7-52，DG4V-3-7C-M-P7-H-7-52 DG4V-3-6C-M-P7-H-7-52，DG4V-3-3C-M-P7-H-7-54 DG4V-5-2A-M-P7L-H-7-40，DG4V-3-2C-M-U7-H-52-K DG4V-3-2A-M-U7-H-52-K，DG4V-3-7C-M-U7-H-52-K DG4V-3-0C-M-U7-H-52-K，DG4V-3-6C-M-U7H-52-K  DG4V-3-0C-M-U7H-52-K，DG4V-3-7C-M-U7H-52-K  DG4VS-5-2C-M-U7L-H-7-40，DG4VS-5-2C-M-U7L-H-7-40 DG4V-3-2AL-M-P7-H-7-52，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 DG4V-5-0A-M-U7L-H-12-K，DG4V-3-2A-M-U1-B-7-54 DG4V-3-2C-M-U1-B-7-54 ，TOKIMEC電磁閥DG4V-5-2C-M-PL-OV-6-40 DG4V-5-31B-M-PL-0V-6-40，DG4V-5-2A-M-PL-0V-6-40 DG4V-5-6C-M-PL-0V-6-40，DG4V-3-2AL-M-P7-H-7-54  DG4V-3-0A-M-P7-H-7-54，DG4V-3-2B-M-P7-H-7-54 DG4V-3-0C-M-P2-V-7-54 DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54，日本東機美電磁閥DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54 

東京計器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40東機美TOKIMEC，DG4V-3-0BL-M-P2-T-7-54，蘇州瑤佐機電代理東機美 TOKIMEC東京計器 (TOKYO KEIKI)液壓產品,計有 : TOKIMEC SQP ( S )系列葉片泵、各種方向閥DG4V、壓力閥CRG、迭加閥DGMC、比例閥EPFG。2008.10.01株式會社東機美(TOKIMEC)更名為東京計器株式會社(TOKYO KEIKI)日本TOKIMEC（東京計器，東機美）－液壓技術應用于塑料注射成型機、機床、建筑機械、水庫閘門以及渡口碼頭的可動橋、游戲機等都利用了液壓技術。東京計器以制造使用更加便捷的液壓設備為目標，在追求大容量、低噪音、節能、環保等的同時，還致力于開發 “動力控制”技術，以適應信息網絡的要求。

2 不同模型的主要參數識別，，主要參數識別實驗設備為裝有激振器的伺服控制液壓缸。其液壓缸被夾緊在機械機座上，激振器的直線驅使液體流入到兩腔或三腔的容積里。通過激振器的直線運動位移乘以活塞頂面積就可以把激振器的位移變化轉化為液體的容積變化。保持活塞的一側處于大氣壓狀態，激振器的運動驅使液體通過連接管流入參數識別腔。識別腔是 厚的聚丙烯酸構成的，識別腔之間有鋁合金連接頭。模塊化的設計保證了不同的部件可以通過連接盤固定在識別腔上，不同測試部件方向遵循液體流動的方向。高頻的壓電傳感器用來測量識別腔的壓力變化，作為電信號接受連接盤的輸出數據。，，三種被動液壓發動機懸置模型動特性對比研究，，⑤高頻壓電傳感器 ④連接盤 ③識別腔 ②連接管，，圖4 參數識別實驗設備圖，，Fig.4 Parameter identifications apparatus，，在前人的著作中[4,5,14]，非線性剛度，阻尼等參數被定義為基于振動幅值、頻率、載荷力參數變化的函數。我們可以通過上文講到的實驗設備獲取主要識別參數，也可以用有限元方法獲取參數。有限元分析主要需要運用一些動力學軟件，例如ANSYS,ADINA等，但是有限元方法也必須接受最前面的基本假設條件，最終需要實驗驗證。在論文中，作者主要用實驗方法獲得主要的參數。需要提及，橡膠的有效泵壓面積主要受預載力的影響。獲取橡膠的主要參數(,)的方法是去除懸

東京計器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40東機美TOKIMEC，置內液體作用，然后單獨測量上腔的參數。我們做研究的懸置視為單腔承受載荷的懸置，主要因為有一腔只是起到轉移液體的作用[18]。本質上講，下腔柔度就像一個隔膜起作用，對整個系統體積剛度所起的作用甚微。下腔的研究方法類似與上腔的研究方法。慣性通道參數的實驗識別與獲取也可以用圖4的實驗裝置。通過固定解耦盤與慣性通道總成到參數識別腔上的連接盤上，解耦盤的參數獲取與慣性通道的參數獲取方法一致。使用最小二乘法公式三種被動液壓發動機懸置模型動特性對比研究（其中是的最小二乘法參數估計），我們可以獲取相關參數，參考[3.5.16.18]。基于前面假設條件的非線性解耦盤參數確定需要考慮非線性的動量守恒方程，同時考慮解耦盤液體泄露引起的阻尼變化，這些因素對解耦盤的研究至關重要，可參考[9.12.14.16]。， ，，3 不同模型的對比研究，，應用表1中的參數，可以對所研究的懸置分別在低頻和高頻中進行動態特性的仿真研究。在不同的激振幅值條件下，對懸置的動態特性進程對比研究。非線性模型是仿真中主要考慮的對象。非線性模型的分析過程與線性模型的分析過程是相似的，為此我們主要給出線性模型的分析思路圖作為其他分析過程的參考。但是，應該強調地是非線性模型的分析過程必須考慮很多非線性的液-固因素。，，表1 Non-linear model parameters(for F-type and D-type ount) linear model parameters，，發動機液壓懸置，，發動機液壓懸置，，單獨對解耦盤做激勵響應研究顯示在不同的液體流動狀態下解耦盤慣量保持不變，而在此過程中顯示流動阻力是增加的（在頻域內）。對所研究的懸置，通過二乘法識別參數如下：解耦盤，，線性模型：，，HEM I(只有阻尼孔的懸置)的集總參數模型：，，三種被動液壓發動機懸置模型動特性對比研究，，浮動解耦盤式懸置集總參數模型：，，由于獨立測試條件下，機座是固定的（即在所有等式下，被假定為零）。液壓懸置的支反力來自于橡膠彈性體與液體兩部分，而傳統的橡膠懸置為支反力來自于橡膠本身。橡膠元件可以被簡化為線性元件，液體系統作用可以被當作線性與非線性情況來處理，其主要需要考察液固作用情況與激振幅值變化。根據以上分析，實驗與仿真結果可以得到三種懸置的對比情況。，，解耦盤，，直接解耦盤式液壓懸置集總參數模型：，，非線性，，三種被動液壓發動機懸置模型動特性對比研究，，發動機液壓懸置，，圖6 浮動解耦盤式液壓懸置（Model II）線性與非線性，，模型在預載力550N,激振幅值1mm下的

東京計器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40東機美TOKIMEC，仿真結果對比，，Fig.6 The comparison of Linear and Nonlinear model(II) (Floating-decoupler mount) at preload 550N Magnitude1mm.)，，解耦盤，，三種被動液壓發動機懸置模型動特性對比研究，，圖7 在不同激振幅值下，低頻域浮動解耦盤式懸置響，，應實驗結果（動剛度與滯后角），，Fig.7 Experimental results for low frequency responses for Floating-decoupler mount under different excitation amplitudes.，，發動機液壓懸置，，非線性，，圖8 浮動解耦盤式懸置在高頻、變幅值條件下的動，，剛度與滯后角實驗結果，，Fig.8 Experimental results for high frequency responses for Floating-decoupler mount under different excitation amplitudes.，，圖6~8顯示浮動式懸置理論模型預測的頻變與幅變動特性在頻域內與實驗結果吻合，但是對于線性模型來說還有很大的改進空間。考慮到非線性因素，實驗結果顯示浮動式懸置的動特性在不同的激振幅值下是不同的。，，解耦盤，，非線性，，圖9 高頻、不同幅值條件下直動解耦盤式懸置動剛度與滯后角的實驗結果圖，，Fig.9 Experimental results for high frequency responses for Direct-decoupler mount under