東京計器DG4V-3-2N-M-P7-H-7-54東機美TOKIMEC

東京計器DG4V-3-2N-M-P7-H-7-54東機美TOKIMEC，Tokimec電流信號切換閥，DG4VC-3系列，能夠直接連接到可編程控制器。東機美電磁閥DG4VS-3系列減震閥允許用戶選擇的減振功能的ON-OFF，ON，或者只關模式相匹配的應用程序。我們已經開發出DG4SM3系列迷你瓦閥門具有極低的功耗（5W）和可編程控制器直接連接能力東京美現在已經改名為東京機器提供了一個全方位的電磁閥和電磁先導式方向閥從20升，800升。我們的標準CETOP 3和CETOP電磁閥具有高流動性和高壓力，低水頭損失，允許具有高背壓。此外，東京計器提供了獨特的閥門配置和型號，以適應客戶的具體要求
東機美 電磁閥（閥） DG4V-3-2C-M-P7-H-7-54
東機美 電磁閥（閥） DG4V-5-2C-M-U1-H-7-40
東機美 電磁閥（閥） DG4V-5-2C-M-PL-T-6-40
東機美 電磁閥（閥） DG4V-5-2C-M-PL-T-6-40
東機美 電磁閥（閥） DG4V-3-2C-M-U1-H-7-54
東機美 電磁閥（閥） SQP43-42-17-86DD-18
東機美 電磁閥（閥） DG4SM-3-2N-P7-H-54
東機美 電磁閥（閥） DG4V-3-2A-M-P7-H-7-54
東機美 電磁閥（閥） EPDG1-3-2C-20-A1-21
東機美 電磁閥（閥） DG4V-5-2A-M-P7L-H-7-40
東機美 電磁閥（閥） DG4V-3-6C-M-P2-T-7-54
東機美 電磁閥（閥） DG4V-5-6C-M-P7L-H-7-40
東機美 電磁閥（閥） DG4V-5-0C-M-P7L-H-7-40
東京計器DG4V-3-2N-M-P7-H-7-54東機美TOKIMEC，

日本東京計器，TOKYO-KEIKI，(原稱 東機美，TOKIMEC)，作為日本第一家測量設備的制造廠家，東京計器,TOKYO_KEIKI歷經了一個世紀成長，不斷鉆研創新＂測量，識別，控制＂領域的尖端技術。東京計器，TOKYO_KEIKI,應用其本身的尖端科技，為船
舶港口，工程建筑，能源動力，國家防衛等眾多行業提供各類先進的裝置，設備及
系統產品，對于社會生活的基礎領域里發揮著巨大作用及影響力。節能，控制性能卓
越的液壓及電子產品，TOKYO KEIKI(原稱 東機美，TOKIMEC)為社會基礎設施領域。
工業機械設備－注塑機，壓鋳機，數控設備，機床，沖壓機，鍛造機，吹塑機等。
工業機械及專用車輛設備－液壓挖掘機，起重機，高空作業車，林業機械，混凝土
泵車，旋挖鉆等。

主要研究三種有顯著特征區分的被動液壓懸置的線性與非線性模型.其中兩款液壓懸置裝有解耦盤,解耦盤的工作形式不一致,另外一種液壓懸置沒有解耦盤,它們都有阻尼孔.解耦盤的主要作用是控制液壓懸置的幅頻特性.非線性特征是研究三種懸置的關鍵所在,也是在三種模型中必須考慮的問題.但是,非線性模型的建模的過程非常相似于線性模型的建模過程,主要的區別在于非線性模型的建模過程中考慮了很多的非線性因素.這種非線性因素主要表現在液固的耦合上,可以參考[5,6,7,8,9,12,14,16].這三種集總參數模型通過參數化的表現形式來闡述其作用機理.三種液壓懸置的非線性模型在低頻域(0~50HZ)與高頻域(50~250HZ)內分別相互比較，以得到各自的優劣。這種在頻域內的幅頻特性是對比研究中所期望獲得的。同時，用實驗手段來驗證模型的正確性與可行性是研究中的主要目標之一。，論文關鍵詞：發動機液壓懸置,解耦盤,集總參數模型,非線性，，被動液壓懸置（HEM）是在二十世紀80年代中期汽車工業領域產生的，其主要是提供被動振動隔離以滿足客戶對汽車更舒適，更平順的要求。特別來說，液壓懸置主要提供兩種工作模式，一種控制低頻高振幅道路激勵振動，另一種控制高頻小振幅振動發動機激勵振動。這兩種工作模式地實現主要基于懸置里面的解耦盤與阻尼孔對液體，加上橡膠與液體的相互作用。，，還有，目前發動機被動液壓懸置通常使用兩種不同控制幅頻特性的形式。一種常見的被動懸置是通過浮動解耦盤的開關機理來實現振動幅值的敏感性控制（如圖2）。另一種懸置的控制方法是直接通過一端固定在發動機上的解耦盤來實現減振作用，這種懸置解耦盤直接接受發動機的激勵（如圖3）。，，所有前面所述的集總參數模型都可以在外文文獻中找到[1~13]。不過，就作者目前所查閱的資料中及知識水平范圍內，幾乎很少有基于不同模型之間的一種的線

東京計器DG4V-3-2N-M-P7-H-7-54東機美TOKIMEC，性與非線性特性的對比研究，包括模型的優劣性、使用范圍、假設條件等。在這篇論文里，首先給出的是模型建立的精要假設條件與參數來源及推導，隨后是基于三種模型的線性與非線性特性的間接比對研究，以給出各自的優劣性。隨后，實驗的驗證與仿真將在論文中詳細討論。，，集總參數模型，，圖1 HEM I(只有阻尼孔的液壓懸置)的集總參數，，模型（LP I），，Fig. 1 The lumped parameter (LP) model for an HEM with only one inertia track (I).，，發動機液壓懸置，，圖2浮動解耦盤式的液壓懸置的集總參數模型（II），，Fig. 2 Lumped parameter model with floating-decoupler hydraulic mount (II).，，非線性，，圖3 直接解耦盤液壓懸置的集總參數模型（III）Fig. 3 Lumped parameter model with direct-decoupler，，1 不同模型的基本假設，，為了比較不同的分析模型，首先很有必要對它們各自的模型假設前提及數學公式進行比較。參考了很多的國外先進的建模思想，對不同的發動機懸置進行總結與歸納，，對于最基本的集總參數模型假設，我們可以歸納為如下幾點：，，1、 忽略懸置上面機械阻抗的承載影響；，，2、 橡膠被簡化為只有在Z方向上一個自由度；，，3、 懸置內腔液體是幾乎不可壓縮的，其體積剛度只依賴其配置形式與橡膠的昭氏硬度；，，4、 壓力腔視為均勻一致；，，5、 忽略液體流動的慣性壓力損失；，，6、 懸置的基座被固定在一個座子上面；，，7、 慣性通道的截面被簡化為圓形；，，8、 忽略懸置彈簧隨溫度的變化率，及溫度對液體流動的影響，，9、 橡膠元件在低頻的動態剛度幅值與滯后角很少，實際可以視為不變[10]；，，10、假定集總參數模型的狀態變量為X,定義為解耦盤。，，另外，除了上面1~9條的基本假設，集總參數模型（II）還需要以下的假設：，，這些參數忽略了解耦盤關閉時候的狀態，每一種解耦盤都視一個常開的工作狀態；，，假定在沖入液體流動狀態，一個常量的速度場通過液體流動通道；，，假定解耦盤常開的情況下，流動平衡方程、動量轉換方程、流體連續性方程完全可以定量描述浮動解耦盤式懸置的線性模型。，，大氣壓視為恒壓；，，假定集總參數模型的狀態參數X可以定義為解耦盤.，，與模型（I）相比，集總參數模型（III）包含了基本假設的1~5條，同時假定集總參數的狀態變量X,定義為非線性。，，應該提及

東京計器DG4V-3-2N-M-P7-H-7-54東機美TOKIMEC，的是三種集總參數模型都有各種不同的假設條件，但是它們都有以下的幾點特征：，，HEM的特性的預測，不僅需要線性與非線性的模型，而且也需要集總參數的值；，，線性集總參數的模型的利用主要是為了定性地分析HEM的動剛度與滯后角，同時評估滯后角的峰值頻率值；，，為了定量地分析懸置的動剛度與滯后角，有必要研究集總參數的非線性模型；，，假定集總參數三種被動液壓發動機懸置模型動特性對比研究，橡膠的滯后角為常數，及動剛度與滯后角峰值可以被調和；，，懸置的主要工作頻率范圍在0~30HZ。