1.1 存在煙氣走廊
下級省煤器甲乙兩側(cè)U型彎處存在煙氣走廊，經(jīng)實(shí)際測量，甲乙兩側(cè)U型彎間距為80 mm左右，比設(shè)計(jì)值(21 mm)大，也比省煤器距前后墻距離設(shè)計(jì)值(60 mm)大。因煙氣走廊阻力較小，煙氣流速較大，經(jīng)計(jì)算，煙氣流速在下級省煤器出口比上級省煤器入口大30%～40%。由于管子金屬磨損量與煙氣流速的三次方成正比，因此，在甲乙兩側(cè)U型彎處磨損嚴(yán)重。加之在彎制彎頭時(shí)，彎頭壁厚有減薄現(xiàn)象(壁厚小于4 mm)，從而導(dǎo)致省煤器管子彎頭迎風(fēng)面處更易磨損泄漏。
1.2 實(shí)際燃料性質(zhì)及煤粉細(xì)度與設(shè)計(jì)值不同
在磨損中起主要作用的是煙氣中的那些大顆粒飛灰，且磨損程度與總灰量有關(guān)。總灰量愈多，灰粒對省煤器管子的撞擊次數(shù)也就愈多，磨損就愈嚴(yán)重，而且總灰量決定于燃料灰分Ay和低位發(fā)熱量Qdwy。
該爐設(shè)計(jì)煤種收到基灰分24.26%，實(shí)際燃煤應(yīng)用基灰分(Ay)約39.50%；煤粉細(xì)度(R90)設(shè)計(jì)值為22～28，實(shí)際細(xì)度(R90)在30左右，均與設(shè)計(jì)煤種有較大偏差。煤粉粗、灰分大將導(dǎo)致灰粒和未完全燃燒的燃料顆粒增多，煙氣中的飛灰濃度增高，加劇了對省煤器的磨損。
1.3 省煤器管束排列方式及安裝質(zhì)量的影響
煙氣橫向沖刷省煤器管子時(shí)，管束排列方式不同，管子受磨損情況也不一樣。錯(cuò)列管束受到的磨損要比順列管束嚴(yán)重，第2排管束的磨損量要比第1排大2倍左右，且氣流自上而下流動，灰粒在重力作用下其速度可能大于煙氣速度，從而加劇了沖擊磨損程度。該爐省煤器錯(cuò)列布置，并采用規(guī)格為32×4鋼管，由于小口徑管子剛性較差，管壁較薄。造成實(shí)際蛇形管排列不齊，加之安裝的原因，無法保證整齊均勻的節(jié)距和管間距，導(dǎo)致省煤器管排中出現(xiàn)煙氣走廊，使局部管壁金屬磨損嚴(yán)重。
1.4 防磨措施不完善
在下級省煤器甲乙側(cè)U型彎處，只是在最上面加裝了防磨裝置(擋風(fēng)板)，由于下級省煤器高度約為3 255 mm，上面的防磨裝置對下面U型彎處的防磨沒有作用，因此，下級省煤器下部U型彎處磨損嚴(yán)重。
1.5 燃燒工況的影響
鍋爐運(yùn)行中的燃燒風(fēng)量過大會造成煙氣量加大，而使磨損速度增加。計(jì)算表明，省煤器中過量空氣系數(shù)由1.2增加到1.3時(shí)，磨損量增加25%。
1.6 其它因素
該爐容量占全廠鍋爐總?cè)萘康?0%，在供熱期間長期滿負(fù)荷運(yùn)行，因而該爐省煤器管束受磨損的時(shí)間長，磨損量大。同時(shí)鍋爐存在漏風(fēng)現(xiàn)象，根據(jù)省公司標(biāo)準(zhǔn)，410 t/h鍋爐漏風(fēng)率為12%，而實(shí)際漏風(fēng)率達(dá)到20%左右，明顯偏高。運(yùn)行實(shí)踐證明，當(dāng)省煤器處漏風(fēng)系數(shù)增加0.1，則會使金屬磨損量增加25%。

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優(yōu)酷鍋爐改造案例視頻：

2噸燃煤鏈條鍋爐改造案例

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河北4噸燃煤鍋爐改造生物質(zhì)鍋爐方法

分兩個(gè)部分：

一，當(dāng)燃煤鍋爐使用時(shí)間超過8年，建議直接新上燃?xì)忮仩t本體，后面加裝生物質(zhì)燃燒機(jī)。

此方案有兩大優(yōu)點(diǎn)：

1，此生物質(zhì)鍋爐采用燃?xì)忮仩t的鍋筒,實(shí)測綜合熱效率高達(dá)80%，可燃油燃?xì)馊忌镔|(zhì)，后期使用天           然氣時(shí)只需更換天然氣燒嘴,鍋爐本體及供熱管道不做改動,降低后期投入成本。

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二，當(dāng)燃煤鍋爐使用時(shí)間未超過8年，建議直接在鍋爐前面加裝生物質(zhì)燃燒機(jī)

燃煤鍋爐改造生物質(zhì)鍋爐時(shí)，摘除鏈條前方爐排，在后面爐排上砌筑耐火磚，打上耐火水泥，燃燒機(jī)火焰直接吹進(jìn)爐膛內(nèi)部。此種方法比鏈條鍋爐直接燃用生物質(zhì)燃料至少節(jié)能30%，且不用頻繁清灰

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